SiC顆粒增強鋁基復(fù)合材料的熱變形行為研究
發(fā)布時間:2021-12-02 18:16
非連續(xù)增強鋁基復(fù)合材料(DRA)的難加工性一直是制約其成本并限制其廣泛應(yīng)用的一個關(guān)鍵因素。在熱變形加工過程中,由于硬質(zhì)增強相的加入嚴重阻礙了基體的塑性流動,而且提高了變形抗力。若加工參數(shù)控制不當,很容易引起增強相顆粒在局部區(qū)域的分布不均勻,或產(chǎn)生界面脫粘、孔洞、裂紋等損傷。但是DRA結(jié)構(gòu)復(fù)雜、微觀觀察試樣制備難的特點限制了其熱變形行為研究的深入開展,目前的研究工作對于不同工藝路DRA的熱變形機制認識并不十分全面。因此,針對不同工藝制備且組織結(jié)構(gòu)存在差別的DRA在熱加工過程中微觀結(jié)構(gòu)演化特征進行細致深入的研究非常必要。本文選取攪拌鑄造法和粉末冶金法兩種典型工藝制備的SiCp/Al復(fù)合材料為研究對象,通過熱壓縮實驗較深入、系統(tǒng)地研究了兩種工藝制備的SiCp/Al復(fù)合材料變形行為。首先發(fā)展了一種較精確的應(yīng)力-應(yīng)變速率擬合方法,提高了改進動態(tài)材料模型(MDMM)的求解精度。通過應(yīng)變速率敏感指數(shù)(m值)圖、溫度敏感指數(shù)(s值)圖與功率耗散系數(shù)(η值)圖以及微觀組織觀察相結(jié)合,對熱變形機制和微觀組織演化行為進行了研究。另外,建立了唯象本構(gòu)模型,結(jié)合位錯動力學(xué)理論的物理本構(gòu)模型,對復(fù)合材料熱加工變形...
【文章來源】:中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)安徽省 211工程院校 985工程院校
【文章頁數(shù)】:147 頁
【學(xué)位級別】:博士
【部分圖文】:
圖1.2純鋁(晶粒尺寸?10阿)的變形機制圖[61]??10??
迀移過程導(dǎo)致部分異號位錯湮滅。而在動態(tài)回復(fù)過程中,細小的亞晶??仍然保持近似等軸狀[97],隨溫度升高亞晶尺寸增大且胞壁厚度減小,而高角晶界??不會發(fā)生遷移。鋁合金以動態(tài)回復(fù)機制變形后的結(jié)構(gòu)特征如圖1.3所示經(jīng)過??高溫壓縮變形后大晶粒中的高晶晶界垂直于壓縮方向排列,而在大晶粒內(nèi)部形成??了大量尺寸均勻的細小等軸亞晶。??SOurn?贏^邊魏遞??圖1.3?Al-0.1%Mg合金在350?°C和0.25?s-1參數(shù)下變形(真應(yīng)變?yōu)椋保┖蟮奈⒂^結(jié)構(gòu)[98]??Gholinia等人[99]通過對Al-3%Mg合金熱變形微觀組織結(jié)構(gòu)的研宄,總結(jié)了??亞晶尺寸與應(yīng)變和溫度之間的關(guān)系。如圖1.4(a)所示,隨應(yīng)變的增加亞晶尺寸基??本上保持恒定,而晶粒尺寸(髙角晶界)隨應(yīng)變增加而逐漸減小,在真應(yīng)變約為??2時與亞晶尺寸接近,達到了亞晶極限尺寸。此后晶粒尺寸不再隨應(yīng)變量的增加??而發(fā)生顯著變化。此外,如圖1.4(b)所示,晶粒和亞晶尺寸均隨溫度升高而顯著??增大
圖1.4?Al-3%Mg合金熱軋變形過程中晶粒和亞晶粒尺寸隨應(yīng)變(a)及溫度(b)的變化[99]??典型的動態(tài)回復(fù)變形應(yīng)力-應(yīng)變曲線特征為,升高到應(yīng)力平臺后達到穩(wěn)定流??動狀態(tài),如圖1.5所示,大致可以分為三個階段:(i)微應(yīng)變階段,應(yīng)力升高很??快,開始出現(xiàn)加工硬化,位錯增殖。(ii)均勻應(yīng)變階段,開始發(fā)生均勻塑性變形,??由于動態(tài)回復(fù)導(dǎo)致加工硬化率逐漸降低。這一階段由于位錯密度的升高導(dǎo)致流動??應(yīng)力增大,同時回復(fù)的驅(qū)動也升高,生成了大量的低角晶界和亞晶。(出)穩(wěn)態(tài)流??變階段,加工硬化與DRV作用達到平衡,流動應(yīng)力近似為常數(shù),并且位錯密度??和亞晶結(jié)構(gòu)也近似保持恒定。??s??£?\?;??的?/??I??0>?/?i?I??M||??/i!h!?hi??t?i??True?strain??圖1.5典型的動態(tài)回復(fù)應(yīng)力-應(yīng)變曲線形態(tài)示意圖??1.3.3.2動態(tài)再結(jié)晶??在達到高角晶界可以遷移的條件(升高溫度或應(yīng)變速率)后就可以發(fā)生動態(tài)??再結(jié)晶。Bhat等人%H人為動態(tài)再結(jié)晶后重構(gòu)的晶界結(jié)構(gòu),有利于重新分布粉末??冶金法制備DRA原始晶界處的缺陷。而且,動態(tài)再結(jié)晶會使流動應(yīng)力降低,被??認為是DRA熱加工的最優(yōu)化的條件%,89,9()]。但動態(tài)再結(jié)晶組織的強度一般要低??于動態(tài)回復(fù)組織。按照新晶粒生成方式的不同,動態(tài)再結(jié)晶可以分為連續(xù)和非連??續(xù)。??18??
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于加工圖的Al-9.0Mg-0.5Mn-0.1Ti合金的熱變形行為(英文)[J]. 范才河,彭英彪,陽海棠,周偉,嚴紅革. Transactions of Nonferrous Metals Society of China. 2017(02)
[2]超聲外場下SiCp/7085復(fù)合材料界面結(jié)合機理[J]. 李暢梓,張立華,李曉謙,黎正華,李瑞卿,董方. 中南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2016(09)
[3]Hot deformation behaviour and processing maps of AA6061-10 vol.% SiC composite prepared by spark plasma sintering[J]. LI Xiao Pu,LIU Chong Yu,SUN Xiao Wei,MA Ming Zhen,LIU Ri Ping. Science China(Technological Sciences). 2016(06)
[4]Hot Deformation and Dynamic Recrystallization Behavior of Austenite-Based Low-Density Fe–Mn–Al–C Steel[J]. Ya-Ping Li,Ren-Bo Song,Er-Ding Wen,Fu-Qiang Yang. Acta Metallurgica Sinica(English Letters). 2016(05)
[5]鋁基復(fù)合材料的制備及應(yīng)用進展[J]. 肖榮林,鄭化安,付東升,李克倫,蘇艷敏,呂曉麗. 鑄造技術(shù). 2015(05)
[6]復(fù)合材料在空間遙感器中的應(yīng)用進展及關(guān)鍵問題[J]. 章令暉,陳萍. 航空學(xué)報. 2015(05)
[7]鑄態(tài)AZ91D鎂合金的動態(tài)再結(jié)晶動力學(xué)(英文)[J]. 徐巖,胡連喜,孫宇. Transactions of Nonferrous Metals Society of China. 2014(06)
[8]Metallic Functionally Graded Materials:A Specific Class of Advanced Composites[J]. Jerzy J.Sobczak,Ludmil Drenchev. Journal of Materials Science & Technology. 2013(04)
[9]顆粒增強鋁基復(fù)合材料研究與應(yīng)用發(fā)展[J]. 樊建中,石力開. 宇航材料工藝. 2012(01)
[10]高性能鋁基復(fù)合材料的設(shè)計與加工技術(shù)[J]. 肖伯律,馬宗義,王全兆,倪丁瑞,畢敬. 中國材料進展. 2010(04)
本文編號:3528935
【文章來源】:中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)安徽省 211工程院校 985工程院校
【文章頁數(shù)】:147 頁
【學(xué)位級別】:博士
【部分圖文】:
圖1.2純鋁(晶粒尺寸?10阿)的變形機制圖[61]??10??
迀移過程導(dǎo)致部分異號位錯湮滅。而在動態(tài)回復(fù)過程中,細小的亞晶??仍然保持近似等軸狀[97],隨溫度升高亞晶尺寸增大且胞壁厚度減小,而高角晶界??不會發(fā)生遷移。鋁合金以動態(tài)回復(fù)機制變形后的結(jié)構(gòu)特征如圖1.3所示經(jīng)過??高溫壓縮變形后大晶粒中的高晶晶界垂直于壓縮方向排列,而在大晶粒內(nèi)部形成??了大量尺寸均勻的細小等軸亞晶。??SOurn?贏^邊魏遞??圖1.3?Al-0.1%Mg合金在350?°C和0.25?s-1參數(shù)下變形(真應(yīng)變?yōu)椋保┖蟮奈⒂^結(jié)構(gòu)[98]??Gholinia等人[99]通過對Al-3%Mg合金熱變形微觀組織結(jié)構(gòu)的研宄,總結(jié)了??亞晶尺寸與應(yīng)變和溫度之間的關(guān)系。如圖1.4(a)所示,隨應(yīng)變的增加亞晶尺寸基??本上保持恒定,而晶粒尺寸(髙角晶界)隨應(yīng)變增加而逐漸減小,在真應(yīng)變約為??2時與亞晶尺寸接近,達到了亞晶極限尺寸。此后晶粒尺寸不再隨應(yīng)變量的增加??而發(fā)生顯著變化。此外,如圖1.4(b)所示,晶粒和亞晶尺寸均隨溫度升高而顯著??增大
圖1.4?Al-3%Mg合金熱軋變形過程中晶粒和亞晶粒尺寸隨應(yīng)變(a)及溫度(b)的變化[99]??典型的動態(tài)回復(fù)變形應(yīng)力-應(yīng)變曲線特征為,升高到應(yīng)力平臺后達到穩(wěn)定流??動狀態(tài),如圖1.5所示,大致可以分為三個階段:(i)微應(yīng)變階段,應(yīng)力升高很??快,開始出現(xiàn)加工硬化,位錯增殖。(ii)均勻應(yīng)變階段,開始發(fā)生均勻塑性變形,??由于動態(tài)回復(fù)導(dǎo)致加工硬化率逐漸降低。這一階段由于位錯密度的升高導(dǎo)致流動??應(yīng)力增大,同時回復(fù)的驅(qū)動也升高,生成了大量的低角晶界和亞晶。(出)穩(wěn)態(tài)流??變階段,加工硬化與DRV作用達到平衡,流動應(yīng)力近似為常數(shù),并且位錯密度??和亞晶結(jié)構(gòu)也近似保持恒定。??s??£?\?;??的?/??I??0>?/?i?I??M||??/i!h!?hi??t?i??True?strain??圖1.5典型的動態(tài)回復(fù)應(yīng)力-應(yīng)變曲線形態(tài)示意圖??1.3.3.2動態(tài)再結(jié)晶??在達到高角晶界可以遷移的條件(升高溫度或應(yīng)變速率)后就可以發(fā)生動態(tài)??再結(jié)晶。Bhat等人%H人為動態(tài)再結(jié)晶后重構(gòu)的晶界結(jié)構(gòu),有利于重新分布粉末??冶金法制備DRA原始晶界處的缺陷。而且,動態(tài)再結(jié)晶會使流動應(yīng)力降低,被??認為是DRA熱加工的最優(yōu)化的條件%,89,9()]。但動態(tài)再結(jié)晶組織的強度一般要低??于動態(tài)回復(fù)組織。按照新晶粒生成方式的不同,動態(tài)再結(jié)晶可以分為連續(xù)和非連??續(xù)。??18??
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于加工圖的Al-9.0Mg-0.5Mn-0.1Ti合金的熱變形行為(英文)[J]. 范才河,彭英彪,陽海棠,周偉,嚴紅革. Transactions of Nonferrous Metals Society of China. 2017(02)
[2]超聲外場下SiCp/7085復(fù)合材料界面結(jié)合機理[J]. 李暢梓,張立華,李曉謙,黎正華,李瑞卿,董方. 中南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2016(09)
[3]Hot deformation behaviour and processing maps of AA6061-10 vol.% SiC composite prepared by spark plasma sintering[J]. LI Xiao Pu,LIU Chong Yu,SUN Xiao Wei,MA Ming Zhen,LIU Ri Ping. Science China(Technological Sciences). 2016(06)
[4]Hot Deformation and Dynamic Recrystallization Behavior of Austenite-Based Low-Density Fe–Mn–Al–C Steel[J]. Ya-Ping Li,Ren-Bo Song,Er-Ding Wen,Fu-Qiang Yang. Acta Metallurgica Sinica(English Letters). 2016(05)
[5]鋁基復(fù)合材料的制備及應(yīng)用進展[J]. 肖榮林,鄭化安,付東升,李克倫,蘇艷敏,呂曉麗. 鑄造技術(shù). 2015(05)
[6]復(fù)合材料在空間遙感器中的應(yīng)用進展及關(guān)鍵問題[J]. 章令暉,陳萍. 航空學(xué)報. 2015(05)
[7]鑄態(tài)AZ91D鎂合金的動態(tài)再結(jié)晶動力學(xué)(英文)[J]. 徐巖,胡連喜,孫宇. Transactions of Nonferrous Metals Society of China. 2014(06)
[8]Metallic Functionally Graded Materials:A Specific Class of Advanced Composites[J]. Jerzy J.Sobczak,Ludmil Drenchev. Journal of Materials Science & Technology. 2013(04)
[9]顆粒增強鋁基復(fù)合材料研究與應(yīng)用發(fā)展[J]. 樊建中,石力開. 宇航材料工藝. 2012(01)
[10]高性能鋁基復(fù)合材料的設(shè)計與加工技術(shù)[J]. 肖伯律,馬宗義,王全兆,倪丁瑞,畢敬. 中國材料進展. 2010(04)
本文編號:3528935
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