T700/6421復(fù)合材料層合板“離位”増韌研究
發(fā)布時(shí)間:2021-01-04 19:26
基于樹脂轉(zhuǎn)移模塑(RTM)成型工藝,以聚芳醚酮(PAEK)作為"離位"増韌膜,將増韌膜置于T700碳纖維簾子布層間,并注入6421雙馬樹脂成型復(fù)合材料層合板,研究増韌膜在RTM注射過程中的抗沖刷穩(wěn)定性和不同増韌結(jié)構(gòu)的低速?zèng)_擊性能,分析了韌性層在復(fù)合材料層內(nèi)的分布特征及沖擊破壞機(jī)理。結(jié)果表明,熱塑性韌性層在RTM快速注射過程中未隨樹脂流出,熱塑與熱固性樹脂分別在層間及層內(nèi)形成了連續(xù)相結(jié)構(gòu),層間増韌后的層合板沖擊后壓縮(CAI)強(qiáng)度提高26.5%,兩種周期増韌結(jié)構(gòu)對(duì)于CAI強(qiáng)度的提高程度相當(dāng)。
【文章來源】:化工新型材料. 2017年09期 北大核心
【文章頁數(shù)】:3 頁
【部分圖文】:
圖1NE板材出膠口基體紅外光譜圖
S-Film韌性層RTM工藝穩(wěn)定性RTM工藝過程是樹脂在纖維層間及層內(nèi)浸潤與流動(dòng)的過程,層合板的ES増韌層分布于層間,薄膜會(huì)影響樹脂在模具內(nèi)的Z向流動(dòng),并且在樹脂注入過程中,BMI(6421)樹脂會(huì)不斷的對(duì)PAEK薄膜進(jìn)行沖刷,影響PAEK在層間的均勻性分布。為了測(cè)定PAEK薄膜在充模過程中的溶解和沖刷情況,采集了NE及ES1兩種鋪層的RTM模具出膠口樹脂,兩者的紅外光譜圖分別見圖1和圖2。圖1NE板材出膠口基體紅外光譜圖圖2ES1板材出膠口基體紅外光譜圖從圖1及圖2中可以明顯看到NE及ES1板材的出膠口樹脂具有相似的紅外光譜,僅波峰高度有所差別,并未出現(xiàn)PAEK的特征峰,表明在快速RTM注射過程中,PAEK并未溶解在樹脂基體中,仍然穩(wěn)定的存在于層間,復(fù)合材料層合板內(nèi)部的韌性層均勻分布于層合板各處。2.2増韌周期對(duì)于層合板抗沖擊性能的影響以34J的能量沖擊層合板,3種鋪層結(jié)構(gòu)低速?zèng)_擊后的凹坑深度及壓縮強(qiáng)度見表2。表2各結(jié)構(gòu)CAI性能對(duì)照層合板編號(hào)凹坑深度/mm沖擊后壓縮強(qiáng)度/MPaNE0.32158ES10.40201ES20.38200從表2中可以看出,T700/6421復(fù)合材料在“離位”増韌后,沖擊后壓縮強(qiáng)度明顯提高,ES1及ES2試樣相對(duì)于NE試樣,沖擊后壓縮強(qiáng)度提高了26.5%,凹坑深度提高18.7%和25.0%,韌性層的引入減小了層合板內(nèi)分層損傷的擴(kuò)展,抑制了“子層”的形成。采用超聲C掃描表征沖擊后的復(fù)合材料層合板內(nèi)部損傷,結(jié)果見圖3。由圖可
各結(jié)構(gòu)CAI性能對(duì)照層合板編號(hào)凹坑深度/mm沖擊后壓縮強(qiáng)度/MPaNE0.32158ES10.40201ES20.38200從表2中可以看出,T700/6421復(fù)合材料在“離位”増韌后,沖擊后壓縮強(qiáng)度明顯提高,ES1及ES2試樣相對(duì)于NE試樣,沖擊后壓縮強(qiáng)度提高了26.5%,凹坑深度提高18.7%和25.0%,韌性層的引入減小了層合板內(nèi)分層損傷的擴(kuò)展,抑制了“子層”的形成。采用超聲C掃描表征沖擊后的復(fù)合材料層合板內(nèi)部損傷,結(jié)果見圖3。由圖可知,NE層壓板內(nèi)部損傷比例約71%,而ES1及ES2內(nèi)部損傷面積接近,損傷比例分別為16%和15.7%。對(duì)照表3中ES1和ES2的沖擊后壓縮強(qiáng)度及內(nèi)部損傷尺寸,兩者較為接近,并沒有隨著韌性層數(shù)量的減少而降低,這說明沖擊后壓縮強(qiáng)度及內(nèi)部損傷不僅取決于韌性層的數(shù)量,還與韌性層位置有很大的關(guān)系。圖3試樣沖擊后內(nèi)部損傷超聲C掃描圖[(a)NE試樣;(b)ES1試樣;(c)ES1試樣]表33種鋪層結(jié)構(gòu)的內(nèi)部損傷尺寸及比例試樣編號(hào)損傷區(qū)外輪廓尺寸/mm面積/mm2損傷比例/%NE124×861066471ES149×49240116ES249×48235215.7ES1和ES2結(jié)構(gòu)層合板在凹坑深度及超聲C掃描圖在損傷區(qū)顏色上的差別,體現(xiàn)了全周期増韌與間隔周期増韌的差異,損傷區(qū)的超聲C掃描圖顏色變化在一定程度上揭示了沖擊后形成子層的數(shù)量,層合板在紫色區(qū)域較黃色區(qū)域形成了更多的子層。雖然ES1結(jié)構(gòu)層合板與ES2結(jié)構(gòu)層合板的損傷接近,
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]RTM用ES-Fabric增強(qiáng)織物的制備及其復(fù)合材料性能研究[J]. 閆麗,安學(xué)鋒,董慧民,益小蘇. 化工新型材料. 2016(04)
[2]“離位”增韌T800H/5228ES復(fù)合材料的制備與性能研究[J]. 閆麗,安學(xué)鋒,董慧民,劉立朋,益小蘇. 化工新型材料. 2015(09)
[3]離位增韌復(fù)合材料層合板準(zhǔn)靜態(tài)壓入實(shí)驗(yàn)研究[J]. 謝宗蕻,張磊,蘇霓,馬宏毅,閆麗,崔海濤. 材料工程. 2011(01)
[4]RTM技術(shù)在大飛機(jī)復(fù)合材料構(gòu)件上的應(yīng)用[J]. 張保平,王運(yùn)生. 航空制造技術(shù). 2007(12)
[5]RTM技術(shù)的發(fā)展及在航空工業(yè)的應(yīng)用[J]. 李萍,陳祥寶. 材料工程. 1998(01)
碩士論文
[1]高溫環(huán)氧樹脂“離位”RTM工藝及“離位”增韌技術(shù)研究[D]. 孫健生.北京航空材料研究院 2007
本文編號(hào):2957294
【文章來源】:化工新型材料. 2017年09期 北大核心
【文章頁數(shù)】:3 頁
【部分圖文】:
圖1NE板材出膠口基體紅外光譜圖
S-Film韌性層RTM工藝穩(wěn)定性RTM工藝過程是樹脂在纖維層間及層內(nèi)浸潤與流動(dòng)的過程,層合板的ES増韌層分布于層間,薄膜會(huì)影響樹脂在模具內(nèi)的Z向流動(dòng),并且在樹脂注入過程中,BMI(6421)樹脂會(huì)不斷的對(duì)PAEK薄膜進(jìn)行沖刷,影響PAEK在層間的均勻性分布。為了測(cè)定PAEK薄膜在充模過程中的溶解和沖刷情況,采集了NE及ES1兩種鋪層的RTM模具出膠口樹脂,兩者的紅外光譜圖分別見圖1和圖2。圖1NE板材出膠口基體紅外光譜圖圖2ES1板材出膠口基體紅外光譜圖從圖1及圖2中可以明顯看到NE及ES1板材的出膠口樹脂具有相似的紅外光譜,僅波峰高度有所差別,并未出現(xiàn)PAEK的特征峰,表明在快速RTM注射過程中,PAEK并未溶解在樹脂基體中,仍然穩(wěn)定的存在于層間,復(fù)合材料層合板內(nèi)部的韌性層均勻分布于層合板各處。2.2増韌周期對(duì)于層合板抗沖擊性能的影響以34J的能量沖擊層合板,3種鋪層結(jié)構(gòu)低速?zèng)_擊后的凹坑深度及壓縮強(qiáng)度見表2。表2各結(jié)構(gòu)CAI性能對(duì)照層合板編號(hào)凹坑深度/mm沖擊后壓縮強(qiáng)度/MPaNE0.32158ES10.40201ES20.38200從表2中可以看出,T700/6421復(fù)合材料在“離位”増韌后,沖擊后壓縮強(qiáng)度明顯提高,ES1及ES2試樣相對(duì)于NE試樣,沖擊后壓縮強(qiáng)度提高了26.5%,凹坑深度提高18.7%和25.0%,韌性層的引入減小了層合板內(nèi)分層損傷的擴(kuò)展,抑制了“子層”的形成。采用超聲C掃描表征沖擊后的復(fù)合材料層合板內(nèi)部損傷,結(jié)果見圖3。由圖可
各結(jié)構(gòu)CAI性能對(duì)照層合板編號(hào)凹坑深度/mm沖擊后壓縮強(qiáng)度/MPaNE0.32158ES10.40201ES20.38200從表2中可以看出,T700/6421復(fù)合材料在“離位”増韌后,沖擊后壓縮強(qiáng)度明顯提高,ES1及ES2試樣相對(duì)于NE試樣,沖擊后壓縮強(qiáng)度提高了26.5%,凹坑深度提高18.7%和25.0%,韌性層的引入減小了層合板內(nèi)分層損傷的擴(kuò)展,抑制了“子層”的形成。采用超聲C掃描表征沖擊后的復(fù)合材料層合板內(nèi)部損傷,結(jié)果見圖3。由圖可知,NE層壓板內(nèi)部損傷比例約71%,而ES1及ES2內(nèi)部損傷面積接近,損傷比例分別為16%和15.7%。對(duì)照表3中ES1和ES2的沖擊后壓縮強(qiáng)度及內(nèi)部損傷尺寸,兩者較為接近,并沒有隨著韌性層數(shù)量的減少而降低,這說明沖擊后壓縮強(qiáng)度及內(nèi)部損傷不僅取決于韌性層的數(shù)量,還與韌性層位置有很大的關(guān)系。圖3試樣沖擊后內(nèi)部損傷超聲C掃描圖[(a)NE試樣;(b)ES1試樣;(c)ES1試樣]表33種鋪層結(jié)構(gòu)的內(nèi)部損傷尺寸及比例試樣編號(hào)損傷區(qū)外輪廓尺寸/mm面積/mm2損傷比例/%NE124×861066471ES149×49240116ES249×48235215.7ES1和ES2結(jié)構(gòu)層合板在凹坑深度及超聲C掃描圖在損傷區(qū)顏色上的差別,體現(xiàn)了全周期増韌與間隔周期増韌的差異,損傷區(qū)的超聲C掃描圖顏色變化在一定程度上揭示了沖擊后形成子層的數(shù)量,層合板在紫色區(qū)域較黃色區(qū)域形成了更多的子層。雖然ES1結(jié)構(gòu)層合板與ES2結(jié)構(gòu)層合板的損傷接近,
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]RTM用ES-Fabric增強(qiáng)織物的制備及其復(fù)合材料性能研究[J]. 閆麗,安學(xué)鋒,董慧民,益小蘇. 化工新型材料. 2016(04)
[2]“離位”增韌T800H/5228ES復(fù)合材料的制備與性能研究[J]. 閆麗,安學(xué)鋒,董慧民,劉立朋,益小蘇. 化工新型材料. 2015(09)
[3]離位增韌復(fù)合材料層合板準(zhǔn)靜態(tài)壓入實(shí)驗(yàn)研究[J]. 謝宗蕻,張磊,蘇霓,馬宏毅,閆麗,崔海濤. 材料工程. 2011(01)
[4]RTM技術(shù)在大飛機(jī)復(fù)合材料構(gòu)件上的應(yīng)用[J]. 張保平,王運(yùn)生. 航空制造技術(shù). 2007(12)
[5]RTM技術(shù)的發(fā)展及在航空工業(yè)的應(yīng)用[J]. 李萍,陳祥寶. 材料工程. 1998(01)
碩士論文
[1]高溫環(huán)氧樹脂“離位”RTM工藝及“離位”增韌技術(shù)研究[D]. 孫健生.北京航空材料研究院 2007
本文編號(hào):2957294
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