3D-C f /Al復(fù)合材料真空氣壓浸滲工藝研究
發(fā)布時間:2020-12-18 04:54
三維編織碳纖維增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料(3D-Cf/Al復(fù)合材料)具有耐沖擊、不分層、抗開裂、耐疲勞、整體性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn),但浸滲過程中存在難以浸滲和過度界面反應(yīng)等問題。在采用真空氣壓浸滲制備單向排布Cf/Al復(fù)合材料的工藝試驗(yàn)基礎(chǔ)上,進(jìn)行了三維五向編織Cf/Al復(fù)合材料的真空氣壓浸滲工藝研究,得到了3D-Cf/Al復(fù)合材料真空氣壓浸滲成形工藝參數(shù)。在預(yù)熱溫度為500550℃、浸滲溫度為730℃、保壓時間為20min時,制備出的3D-Cf/Al復(fù)合材料浸滲良好,其致密度達(dá)到95.88%,抗拉強(qiáng)度達(dá)到782.33 MPa。
【文章來源】:特種鑄造及有色合金. 2015年07期 北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
圖33D-Cf/Al復(fù)合材料拉伸試樣
圖4保壓時間對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響2.2浸滲溫度對致密度和抗拉強(qiáng)度的影響圖5是預(yù)熱溫度為530℃、保壓時間為8min、浸滲壓力為8MPa下浸滲溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響。可以看出,在各浸滲溫度下Cf/Al復(fù)合材料的致密度都超過了95%,表現(xiàn)為較為致密的狀態(tài);隨著浸滲溫度升高,致密度有所提升,但輻度較校這是由于,提高浸滲溫度的主要目的是為了增強(qiáng)基體合金的流動性,便于浸滲,而當(dāng)浸滲溫度升高到700℃以上時,基體合金已經(jīng)具有較好的流動性,繼續(xù)單純提高浸滲溫度并不能明顯改善浸滲效果,減少復(fù)合材料內(nèi)部的空洞缺陷。浸滲溫度由700℃升高至730、760℃時復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度雖略有提升,但提升的強(qiáng)度較少,僅為4.5和5.7MPa,原因也是由于基體合金已經(jīng)具有較好的流動性,不能通過單純繼續(xù)提高浸滲溫度來改善浸滲效果。圖5浸滲溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響2.3預(yù)熱溫度對致密度和抗拉強(qiáng)度的影響圖6是浸滲溫度為700℃、保壓時間為8min、浸滲壓力為8MPa下不同預(yù)熱溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響?梢钥闯觯茫妫粒鞆(fù)合材料整體都較為致密,隨著溫度的升高致密度略有提高,但提圖6預(yù)熱溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響高的幅度逐漸減校這是由于溫度升高,基體合金的流動性較好,更易于浸滲,而當(dāng)溫度升高至一定程度,受其他因素影響,致密度不可能再較大幅度地提高。另外,可以看出,在其他工藝參數(shù)不變的情況
圖4保壓時間對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響2.2浸滲溫度對致密度和抗拉強(qiáng)度的影響圖5是預(yù)熱溫度為530℃、保壓時間為8min、浸滲壓力為8MPa下浸滲溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響。可以看出,在各浸滲溫度下Cf/Al復(fù)合材料的致密度都超過了95%,表現(xiàn)為較為致密的狀態(tài);隨著浸滲溫度升高,致密度有所提升,但輻度較校這是由于,提高浸滲溫度的主要目的是為了增強(qiáng)基體合金的流動性,便于浸滲,而當(dāng)浸滲溫度升高到700℃以上時,基體合金已經(jīng)具有較好的流動性,繼續(xù)單純提高浸滲溫度并不能明顯改善浸滲效果,減少復(fù)合材料內(nèi)部的空洞缺陷。浸滲溫度由700℃升高至730、760℃時復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度雖略有提升,但提升的強(qiáng)度較少,僅為4.5和5.7MPa,原因也是由于基體合金已經(jīng)具有較好的流動性,不能通過單純繼續(xù)提高浸滲溫度來改善浸滲效果。圖5浸滲溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響2.3預(yù)熱溫度對致密度和抗拉強(qiáng)度的影響圖6是浸滲溫度為700℃、保壓時間為8min、浸滲壓力為8MPa下不同預(yù)熱溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響?梢钥闯觯茫妫粒鞆(fù)合材料整體都較為致密,隨著溫度的升高致密度略有提高,但提圖6預(yù)熱溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響高的幅度逐漸減校這是由于溫度升高,基體合金的流動性較好,更易于浸滲,而當(dāng)溫度升高至一定程度,受其他因素影響,致密度不可能再較大幅度地提高。另外,可以看出,在其他工藝參數(shù)不變的情況
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]真空輔助差壓浸滲制備C_f/Al復(fù)合材料的組織與性能[J]. 王振軍,陳智,張良,徐志鋒,余歡. 特種鑄造及有色合金. 2014(03)
[2]大飛機(jī)用鋁合金的研究現(xiàn)狀及展望[J]. 劉兵,彭超群,王日初,王小鋒,李婷婷. 中國有色金屬學(xué)報(bào). 2010(09)
[3]攪拌鑄造SiC_p/A356復(fù)合材料的顯微組織及力學(xué)性能[J]. 毛成,高文理,蘇海,盧健,陸政. 特種鑄造及有色合金. 2010(03)
[4]三維編織復(fù)合材料在潤滑條件下的摩擦性能[J]. 王玉果,王玉林,吳廣順. 材料科學(xué)與工藝. 2005(04)
[5]三維編織復(fù)合材料的疲勞性能[J]. 李嘉祿,楊紅娜,寇長河. 復(fù)合材料學(xué)報(bào). 2005(04)
[6]界面相對3D-C/SiC復(fù)合材料熱膨脹性能的影響[J]. 張青,成來飛,張立同,徐永東. 航空學(xué)報(bào). 2004(05)
[7]3D C/SiC復(fù)合材料基體裂紋間距分布規(guī)律[J]. 張鈞,徐永東,張立同,成來飛,董寧. 航空材料學(xué)報(bào). 2003(03)
[8]編織復(fù)合材料的裂紋損傷與增長行為研究[J]. 姚學(xué)鋒,林碧森,張志勇,金觀昌. 工程力學(xué). 2002(05)
[9]編織復(fù)合材料的沖擊損傷與斷裂行為研究[J]. 劉寧,姚學(xué)鋒,陳俊達(dá),林碧森,金觀昌. 實(shí)驗(yàn)力學(xué). 2002(02)
[10]三維編織復(fù)合材料沖擊實(shí)驗(yàn)與分析[J]. 沈懷榮. 裝備指揮技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào). 2002(02)
本文編號:2923390
【文章來源】:特種鑄造及有色合金. 2015年07期 北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
圖33D-Cf/Al復(fù)合材料拉伸試樣
圖4保壓時間對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響2.2浸滲溫度對致密度和抗拉強(qiáng)度的影響圖5是預(yù)熱溫度為530℃、保壓時間為8min、浸滲壓力為8MPa下浸滲溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響。可以看出,在各浸滲溫度下Cf/Al復(fù)合材料的致密度都超過了95%,表現(xiàn)為較為致密的狀態(tài);隨著浸滲溫度升高,致密度有所提升,但輻度較校這是由于,提高浸滲溫度的主要目的是為了增強(qiáng)基體合金的流動性,便于浸滲,而當(dāng)浸滲溫度升高到700℃以上時,基體合金已經(jīng)具有較好的流動性,繼續(xù)單純提高浸滲溫度并不能明顯改善浸滲效果,減少復(fù)合材料內(nèi)部的空洞缺陷。浸滲溫度由700℃升高至730、760℃時復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度雖略有提升,但提升的強(qiáng)度較少,僅為4.5和5.7MPa,原因也是由于基體合金已經(jīng)具有較好的流動性,不能通過單純繼續(xù)提高浸滲溫度來改善浸滲效果。圖5浸滲溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響2.3預(yù)熱溫度對致密度和抗拉強(qiáng)度的影響圖6是浸滲溫度為700℃、保壓時間為8min、浸滲壓力為8MPa下不同預(yù)熱溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響?梢钥闯觯茫妫粒鞆(fù)合材料整體都較為致密,隨著溫度的升高致密度略有提高,但提圖6預(yù)熱溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響高的幅度逐漸減校這是由于溫度升高,基體合金的流動性較好,更易于浸滲,而當(dāng)溫度升高至一定程度,受其他因素影響,致密度不可能再較大幅度地提高。另外,可以看出,在其他工藝參數(shù)不變的情況
圖4保壓時間對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響2.2浸滲溫度對致密度和抗拉強(qiáng)度的影響圖5是預(yù)熱溫度為530℃、保壓時間為8min、浸滲壓力為8MPa下浸滲溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響。可以看出,在各浸滲溫度下Cf/Al復(fù)合材料的致密度都超過了95%,表現(xiàn)為較為致密的狀態(tài);隨著浸滲溫度升高,致密度有所提升,但輻度較校這是由于,提高浸滲溫度的主要目的是為了增強(qiáng)基體合金的流動性,便于浸滲,而當(dāng)浸滲溫度升高到700℃以上時,基體合金已經(jīng)具有較好的流動性,繼續(xù)單純提高浸滲溫度并不能明顯改善浸滲效果,減少復(fù)合材料內(nèi)部的空洞缺陷。浸滲溫度由700℃升高至730、760℃時復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度雖略有提升,但提升的強(qiáng)度較少,僅為4.5和5.7MPa,原因也是由于基體合金已經(jīng)具有較好的流動性,不能通過單純繼續(xù)提高浸滲溫度來改善浸滲效果。圖5浸滲溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響2.3預(yù)熱溫度對致密度和抗拉強(qiáng)度的影響圖6是浸滲溫度為700℃、保壓時間為8min、浸滲壓力為8MPa下不同預(yù)熱溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響?梢钥闯觯茫妫粒鞆(fù)合材料整體都較為致密,隨著溫度的升高致密度略有提高,但提圖6預(yù)熱溫度對Cf/Al復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度和致密度的影響高的幅度逐漸減校這是由于溫度升高,基體合金的流動性較好,更易于浸滲,而當(dāng)溫度升高至一定程度,受其他因素影響,致密度不可能再較大幅度地提高。另外,可以看出,在其他工藝參數(shù)不變的情況
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]真空輔助差壓浸滲制備C_f/Al復(fù)合材料的組織與性能[J]. 王振軍,陳智,張良,徐志鋒,余歡. 特種鑄造及有色合金. 2014(03)
[2]大飛機(jī)用鋁合金的研究現(xiàn)狀及展望[J]. 劉兵,彭超群,王日初,王小鋒,李婷婷. 中國有色金屬學(xué)報(bào). 2010(09)
[3]攪拌鑄造SiC_p/A356復(fù)合材料的顯微組織及力學(xué)性能[J]. 毛成,高文理,蘇海,盧健,陸政. 特種鑄造及有色合金. 2010(03)
[4]三維編織復(fù)合材料在潤滑條件下的摩擦性能[J]. 王玉果,王玉林,吳廣順. 材料科學(xué)與工藝. 2005(04)
[5]三維編織復(fù)合材料的疲勞性能[J]. 李嘉祿,楊紅娜,寇長河. 復(fù)合材料學(xué)報(bào). 2005(04)
[6]界面相對3D-C/SiC復(fù)合材料熱膨脹性能的影響[J]. 張青,成來飛,張立同,徐永東. 航空學(xué)報(bào). 2004(05)
[7]3D C/SiC復(fù)合材料基體裂紋間距分布規(guī)律[J]. 張鈞,徐永東,張立同,成來飛,董寧. 航空材料學(xué)報(bào). 2003(03)
[8]編織復(fù)合材料的裂紋損傷與增長行為研究[J]. 姚學(xué)鋒,林碧森,張志勇,金觀昌. 工程力學(xué). 2002(05)
[9]編織復(fù)合材料的沖擊損傷與斷裂行為研究[J]. 劉寧,姚學(xué)鋒,陳俊達(dá),林碧森,金觀昌. 實(shí)驗(yàn)力學(xué). 2002(02)
[10]三維編織復(fù)合材料沖擊實(shí)驗(yàn)與分析[J]. 沈懷榮. 裝備指揮技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào). 2002(02)
本文編號:2923390
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