本課題采用粉末冶金法制備Al₂O₃/Mo復(fù)合材料,對材料制備工藝進(jìn)行了研究,對所制備復(fù)合材料的組織、性能進(jìn)行分析,討論結(jié)構(gòu)與性能的關(guān)系。得出以下主要結(jié)論:Mo-Al₂O₃復(fù)合粉經(jīng)強(qiáng)烈球磨及1800℃高溫?zé)Y(jié)后,仍然保持Mo和Al₂O₃兩相狀態(tài),體現(xiàn)出Mo和Al₂O₃兩相之間高度的化學(xué)穩(wěn)定性。Al₂O₃顆粒比Mo顆粒更易球磨細(xì)化,碎屑狀的氧化鋁粉末,均勻分布于鉬顆粒之間,并且粘附在較大的鉬顆粒上,形成球磨嵌入的結(jié)果。Mo-Al₂O₃復(fù)合粉生坯最佳壓制壓力隨著氧化鋁含量的增加而降低,這是由復(fù)合粉壓制成形性能變差所決定的。當(dāng)Al₂O₃含量由Ovol.%增至5vol.%時,基體晶粒尺寸急劇減小,超過5vol%基體晶粒尺寸減小十分緩慢,并接近極限晶粒尺寸。添加Al₂O

【文章來源】：西安理工大學(xué)陜西省

【文章頁數(shù)】：68 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

預(yù)燒結(jié)鉬鑭合金坯條的表面裂紋【34】Fig.1-1Surfacecrackonpre-sinteredmolybdenum-lanthanumalloybillet【34】

西安理工大學(xué)碩士學(xué)位論文磨損是在 400℃氬氣氣氛條件下，將 Al2O3/Mo 復(fù)合材料與 Cr26 鋼比磨損率隨著 Al2O3含量的增加而遞減，分析認(rèn)為，Al2O3體積分?jǐn)?shù)多氧化鋁顆粒直接與對磨面接觸，從而有效地保護(hù) Mo 基體，使得 損性能得到改善。，摩擦系數(shù)小，磨損量就少，摩擦系數(shù)大則磨損量就大。但是，驗(yàn)中卻并不是這樣，如圖 1-3 所示。由該圖可以看出，在摩擦磨損量的增加，摩擦系數(shù)出現(xiàn)遞增的趨勢，而 Al2O3/Mo 復(fù)合材料的比即磨損量減小。

（a）溶膠-凝膠法制取的復(fù)合 (b) 溶膠-凝膠法制取的復(fù)合粉再經(jīng) 60h球磨所得復(fù)合粉圖 1-4 Mo-A12O3復(fù)合粉的 TEM 形貌像【49】Fig. 1-4 TEM morphology of Mo-A12O3composite powder【49】(a)As prepared by sol-gel method; (b)As prepared by sol-gel method followed by 60 h of ball milling圖 1-5(a)為溶膠-凝膠法制備的復(fù)合粉經(jīng)壓制、燒結(jié)得到的復(fù)合材料的 TEM 形貌像，從圖中可以看出，氧化鋁顆粒比較粗大，尺寸在 2μm～3μm，形狀近似為球形；并且 A12O3、Mo 兩相界面清晰。圖 1-5(b)為溶膠-凝膠法制備的復(fù)合粉再經(jīng)球磨 60h 后，所得球磨粉經(jīng)壓制、燒結(jié)得到的復(fù)合材料的 TEM 形貌像，由該圖可知，氧化鋁顆粒大小均勻，尺寸在500nm 左右，呈不規(guī)則顆粒狀，同時氧化鋁顆粒周圍伴隨有暈環(huán)，說明球磨后二者在界面處形成一定的成分過渡區(qū)域。為了對比制備工藝，張丹丹還采用直接固-固法制粉，并將球磨 60h 所得復(fù)合粉經(jīng)壓制、燒結(jié)制備出 A12O3/Mo 復(fù)合材料，所得復(fù)合材料中氧化鋁顆粒也非常細(xì)小均勻，粒徑在 0.6μm～2.5μm，平均粒徑約為 1.2μm。由此可見，在材料制備效果上，雖然采用溶膠-凝膠法與球磨法相結(jié)合制備的復(fù)合材料優(yōu)于采用固-固法所得復(fù)合材料，但是二者效果相差不大。

【參考文獻(xiàn)】：
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碩士論文
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