選用柔性滌綸針織物為基材,以鐵氧體、碳化硅和石墨分別作為底層、中層和表層吸波劑,在基材上進(jìn)行三層復(fù)合涂層整理,制備不同厚度的復(fù)合材料。探討了底層、中層、表層厚度對(duì)介電常數(shù)實(shí)部、虛部和損耗角正切的影響。結(jié)果表明:該復(fù)合材料在低頻段具備良好的介電性能,涂層厚度對(duì)介電常數(shù)實(shí)部、虛部和損耗角正切影響較大;底層鐵氧體涂層厚度為0.5mm,中層碳化硅涂層厚度為0.3mm,表層石墨涂層厚度為0.3mm時(shí),鐵氧體/碳化硅/石墨三層涂層復(fù)合材料的介電常數(shù)實(shí)部、虛部、損耗角正切最大。 

【文章來(lái)源】：材料工程. 2017年01期 第33-37頁(yè) 北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：5 頁(yè)

【部分圖文】：

圖２介電譜儀的測(cè)試單元??Ｆ％２?ＴｅｓｔｅｄＵｏｆｄｉｅｔｏｒｉｅｓｐｅ＾Ｈｎｅｔｅｒ??

?１．１?０．３??２００?１?丁?２??１５０１?十：?１〇〇［＾）??８〇＼?二含??５：＾???Ａ??０?１?２?３?４?５?６?７?２Ｑ，＾??■＿ｚ）?—－??７，??〇?■??ｉ，?（ｃ）?—■—?１??１?１?１?１?１?１???６?＾?＋２?０?１?２?３?４?５?６?７??５＼?３?＇ｇ（＾Ｈｚ）??？：＼?＝?２５〇ｆ?ｒｌ??２００?二??＂１０１２３４５６７?５０?■?Ｖ??＿ｚ）??圖３底層涂層厚度對(duì)介電常數(shù)實(shí)部ｕ），??．?．?．?．?．?■——??虛部（ｂ）和損耗角正切（Ｃ）的影響?°?１?２?ｌｇ（ｆ／Ｈｚ）?５６７??Ｆｉｇ．?３?Ｅｆｆｅｃｔ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ?ｏｆ?ｂｏｔｔｏｍ?ｌａｙｅｒ?ｃｏａｔｉｎｇ?ｏｎ?２?〇???ｐｅｒｍｉｔｔｉｖｉｔｙ’ｓ?ｒｅａｌ?ｐａｒｔ?（ａ），ｉｍａｇｉｎａｒｙ?ｐａｒｔ?（ｂ）?ａｎｄ?ｌｏｓｓ?ｔａｎｇｅｎｔ?（ｃ）?人（）?息?＾??２５?＼?二?３??切由大到小依次是底層涂層厚度為０．?９，０．?７，１．?ｌｍｍ?＾?２＇°?＇?＼?＾??的復(fù)合材料；在高頻段，５種不同底層涂層厚度的損耗?ｉ?１＿５＇?＼??角正切曲線近似重合。底層鐵氧體涂層厚度為?Ｈ??０．?９ｍｍ時(shí)，復(fù)合材料介電常數(shù)實(shí)部和虛部值均最大。?０．５？，???綜上所述，在低頻段，底層鐵氧體涂層厚度為〇？?５ｍｍ?Ｏ．ｏＦ＾、１１１１１?．＂＿４??時(shí)，復(fù)合材料的介電常數(shù)實(shí)部、虛部、損耗角正切值均?〇?１?２?５?６?７??最大，其介電

耗角正?Ｋ，ｇ．４?Ｅｆｆｅｃ，ｏｆ，ｈｅｌｈ，ｋ？ｅｓＳ〇ｆｍｉｄｄ．ｅ，ａｙｅｒｃｏａｔｉｎｇ〇ｎ??切的提高；另外根據(jù)涂層厚度控制以輕薄為宜的原則，?ｐｅ？ｉｕｉＶｈｙ，ｓ?ｐａｒｔ?（ａ），?ｉｍａｇｉｎａｒｙ?ｐａｒｔ?（ｂ）?ａｎｄ?ｌｏｓｓ?ｔａｎｇｅｎｔ?（ｃ）??底層鐵氧體涂層厚度為〇．?５ｍｍ較好。??２．２中層涂層厚度對(duì)介電常數(shù)和損耗角正切的影響?碳化硅屬于介電損耗型材料，主要是通過(guò)介質(zhì)的??為了探究中層碳化硅涂層厚度對(duì)介電常數(shù)的影?極化弛豫損耗吸收電磁波。如圖４所示：在低頻段，當(dāng)??響，以漆綸諱編針織物為基材，制備了一系列不同中層?中層碳化桂涂層厚度為〇．?３ｍｍ，鐵氧體／碳化桂／石墨??涂層厚度的鐵氧體／碳化硅／石墨三層涂層復(fù)合材料，?三層涂層復(fù)合材料的介電常數(shù)實(shí)部、虛部和損耗角正??

【參考文獻(xiàn)】：
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