為得到綜采頂板高位鉆孔的合理層位,以某礦2601工作面為工程背景,采用數(shù)值計算軟件UDEC對放頂煤開采進行了模擬,得到了頂板巖層移動過程中的膨脹變形演化規(guī)律,依據(jù)上述規(guī)律最終確定了頂板高位鉆孔布置于2601工作面頂板上方17～22 m范圍�，F(xiàn)場驗證表明,該層位抽采瓦斯?jié)舛容^高,且流量穩(wěn)定。 

【文章來源】：現(xiàn)代礦業(yè). 2020,36(05)

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

圖１０鉆孔抽采濃度??圖１０（ａ）可以得出瓦斯抽采濃度平均為４％，鉆?孔層位于冒落帶上部，由于冒落帶中（下轉(zhuǎn)第５９頁）??５３??

２??１０??６??１??＿獅＃??２．６５??１８．７??１１??２７??３３??１８??１３??８??１．１．２計算模型的建立??根據(jù)現(xiàn)場實際生產(chǎn)情況，創(chuàng)建模型時主要考慮煤??層賦存狀況，煤屋水平分布。模型薄立尺寸為２００?ｍ??Ｘ?１３５?ｍ（長Ｘ貪），開切眼未：形成前ｙ著晨處于原始??座力場中，開切眼的開挖和工作面的推進是在原始應(yīng)??力場的基礎(chǔ)上進行的，因此，開挖前需將計算模擬加??憲ｆｉｉｊ平衡。如Ｍ１所爾＿６，??１４０??２０?６０?１００?１４０?１８０??圖１數(shù)值計算模型（單位：１１１）??１．２頂板變形值的計算??如圖２，測線１與測線２為頂板相鄰２組位移測??線，工作面每開挖一步，依據(jù)各頂板測點：的位移變化??値計算兩測線間的變形值ｎ設(shè)測點１的位置值為??測點１＇的位移值為Ｖ，兩測點初始間距為心其變形??偉Ｍ采用下式計算ｉ??Ｍ?＝?｛?ｘ?ｆ?－?ｘ）／Ｓ?，?（１）??當(dāng)Ｍ＞０時，該水平位置對虛測線間：著篇膨脹；當(dāng)財??＜〇日寸，該水平位置對應(yīng)測線間巖層壓縮。??ｂ￣ｂ－＾ｅ￣ｂ￣＾—測線?１??ｂ?ｂ?３ｂ?ｇｏ—＾ｉｉ＾２??圖２頂板變形值計算??依據(jù)式（１）對工作面開挖至不＿位董時，圖２各??水平測線的變形值進行計算：。：采用繪圖軟件做等值??線圖，即可得到不兩開挖距離時，工作面頂板各巖層??的媵脹壓靖變形濟化過程，如團３？國８所示Ｑ??２頂板巖層膨脹變形演化規(guī)律??圖３?￣圖５表明，，隨著工作面推進頂板卸壓膨脹??的范圍在逐漸增加。工作面推進至４〇?ｍ時，變形值??大于〇的區(qū)域分布于２０?ｍ?＜?％?＜?４０?ｍ，２０?ｍ?＜?ｙ?＜?７０??ｍ范圍內(nèi)；當(dāng)工作

?２７??３３??１８??１３??８??１．１．２計算模型的建立??根據(jù)現(xiàn)場實際生產(chǎn)情況，創(chuàng)建模型時主要考慮煤??層賦存狀況，煤屋水平分布。模型薄立尺寸為２００?ｍ??Ｘ?１３５?ｍ（長Ｘ貪），開切眼未：形成前ｙ著晨處于原始??座力場中，開切眼的開挖和工作面的推進是在原始應(yīng)??力場的基礎(chǔ)上進行的，因此，開挖前需將計算模擬加??憲ｆｉｉｊ平衡。如Ｍ１所爾＿６，??１４０??２０?６０?１００?１４０?１８０??圖１數(shù)值計算模型（單位：１１１）??１．２頂板變形值的計算??如圖２，測線１與測線２為頂板相鄰２組位移測??線，工作面每開挖一步，依據(jù)各頂板測點：的位移變化??値計算兩測線間的變形值ｎ設(shè)測點１的位置值為??測點１＇的位移值為Ｖ，兩測點初始間距為心其變形??偉Ｍ采用下式計算ｉ??Ｍ?＝?｛?ｘ?ｆ?－?ｘ）／Ｓ?，?（１）??當(dāng)Ｍ＞０時，該水平位置對虛測線間：著篇膨脹；當(dāng)財??＜〇日寸，該水平位置對應(yīng)測線間巖層壓縮。??ｂ￣ｂ－＾ｅ￣ｂ￣＾—測線?１??ｂ?ｂ?３ｂ?ｇｏ—＾ｉｉ＾２??圖２頂板變形值計算??依據(jù)式（１）對工作面開挖至不＿位董時，圖２各??水平測線的變形值進行計算：。：采用繪圖軟件做等值??線圖，即可得到不兩開挖距離時，工作面頂板各巖層??的媵脹壓靖變形濟化過程，如團３？國８所示Ｑ??２頂板巖層膨脹變形演化規(guī)律??圖３?￣圖５表明，，隨著工作面推進頂板卸壓膨脹??的范圍在逐漸增加。工作面推進至４〇?ｍ時，變形值??大于〇的區(qū)域分布于２０?ｍ?＜?％?＜?４０?ｍ，２０?ｍ?＜?ｙ?＜?７０??ｍ范圍內(nèi)；當(dāng)工作面推進至８０?ｍ時，膨脹變形范圍在??Ｉ方向増加至８０?ｍ，在ｙ方


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