億隆煤業(yè)1-101工作面底板下存在一隱伏導(dǎo)水陷落柱,為了保證工作面安全回采,對(duì)工作面開(kāi)采下底板受力以及變形情況進(jìn)行了數(shù)值模擬,并對(duì)陷落柱垂直位移進(jìn)行了測(cè)量。研究分析表明,底板應(yīng)力以及塑性區(qū)隨著與陷落柱之間距離的縮小而增大,陷落柱發(fā)生剪切破壞,與底板之間產(chǎn)生導(dǎo)水裂隙,持續(xù)推進(jìn)可能會(huì)導(dǎo)致工作突水事故的發(fā)生。為此,采用注漿堵水技術(shù)對(duì)底板及相關(guān)區(qū)域進(jìn)行改造,改造后最大水壓為0.75 MPa,最大涌水量為6.3m3/h,保障了工作面安全回采。 

【文章來(lái)源】：煤炭與化工. 2020,43(06)

【文章頁(yè)數(shù)】：4 頁(yè)

【部分圖文】：

陷落柱位置

采用FLAC3D數(shù)值模擬對(duì)億隆煤業(yè)1-101工作面采動(dòng)期間工作面涌水情況進(jìn)行模擬，1-101工作面頂?shù)装逡阅鄮r、砂巖為主，巖體飽和度選擇1，建立地質(zhì)模型如圖2所示。陷落柱位于工作面中心底板下，整體模型采用摩爾-庫(kù)侖本構(gòu)模型，并建立空間直角坐標(biāo)系，煤層走向沿X軸方向，巷道高度沿Z軸方向，約束條件為頂部施加21 MPa的覆巖壓力，并在周?chē)┘铀郊s束，底部為6 MPa的水壓，滲流邊界為固定方式，陷落柱內(nèi)初始水壓呈現(xiàn)梯度變化。開(kāi)采后的巷道邊界水壓為零，邊界水壓采用固定方式的滲流邊界。為了更好地確定陷落柱內(nèi)部的導(dǎo)水情況，在其上部布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)，用來(lái)測(cè)量陷落柱位移變化情況，如圖3所示。

陷落柱位于工作面中心底板下，整體模型采用摩爾-庫(kù)侖本構(gòu)模型，并建立空間直角坐標(biāo)系，煤層走向沿X軸方向，巷道高度沿Z軸方向，約束條件為頂部施加21 MPa的覆巖壓力，并在周?chē)┘铀郊s束，底部為6 MPa的水壓，滲流邊界為固定方式，陷落柱內(nèi)初始水壓呈現(xiàn)梯度變化。開(kāi)采后的巷道邊界水壓為零，邊界水壓采用固定方式的滲流邊界。為了更好地確定陷落柱內(nèi)部的導(dǎo)水情況，在其上部布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)，用來(lái)測(cè)量陷落柱位移變化情況，如圖3所示。2.2 方案設(shè)置

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]采場(chǎng)底板“四帶”劃分理論研究[J]. 施龍青,宋振騏.  焦作工學(xué)院學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2000(04)



本文編號(hào)：3310375