非飽和土的三剪統(tǒng)一屈服準(zhǔn)則作為破壞準(zhǔn)則能夠反映應(yīng)力狀態(tài)的變化,以及基質(zhì)吸力的影響。本文運(yùn)用此破壞準(zhǔn)則通過坐標(biāo)平移法建立單應(yīng)力變量法的非飽和土三剪統(tǒng)一本構(gòu)模型和雙應(yīng)力變量法的非飽和土三剪統(tǒng)一本構(gòu)模型。這兩個(gè)模型都能夠反映應(yīng)力狀態(tài)的變化且都考慮了基質(zhì)吸力的影響。此外,在ABAQUS有限元分析軟件材料庫(kù)中沒有非飽和土三剪統(tǒng)一彈塑性模型,本文將在ABAQUS二次開發(fā)的平臺(tái)上通過非飽和土三剪統(tǒng)一本構(gòu)模型開發(fā)出UMAT子程序,最后建立三維重力式擋土墻模型并將子程序應(yīng)用到該模型當(dāng)中。對(duì)于ABAQUS材料庫(kù)也是一種擴(kuò)充。本文主要內(nèi)容以及結(jié)論如下:（1）利用坐標(biāo)平移法分別對(duì)單應(yīng)力變量下的三剪統(tǒng)一彈塑性模型和雙應(yīng)力變量下的三剪統(tǒng)一彈塑性本構(gòu)模型進(jìn)行推導(dǎo),由于所采用的三剪統(tǒng)一強(qiáng)度準(zhǔn)則考慮了中間主應(yīng)力影響系數(shù),所以在彈塑性理論下所推導(dǎo)出的非飽和土本構(gòu)模型能夠反映拉壓差效應(yīng)和應(yīng)力區(qū)間效應(yīng)并且能夠反映應(yīng)力狀態(tài)的變化以及考慮了基質(zhì)吸力的影響,使非飽和土力學(xué)特性更加符合。最后基于本構(gòu)模型推導(dǎo)出相應(yīng)的彈塑性剛度矩陣,這也為之后UMAT子程序的編寫提供理論依據(jù)。（2）簡(jiǎn)單介紹ABAQUS有限元分析軟件以及UMAT子程序的... 

【文章來源】：南昌大學(xué)江西省 211工程院校

【文章頁(yè)數(shù)】：126 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖２．１三剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論的十二面體的幾何模型??ｔＴ－ｃｒ＋＾ａａ＋６ｃｒ－ａ－ｌ＋Ｚ－ｃｒ‘ｓｉｎ＝２ｃｌ＋６ｃｒ－ｃｒｃｏｓ２．１

?第２章非飽和土的三剪強(qiáng)度準(zhǔn)則及破壞應(yīng)力比???式中：４（／＝１，２，３）凈主應(yīng)力；６為反映中間主應(yīng)力影響的權(quán)系數(shù)；ｆ為有效內(nèi)摩擦??角；ｃ＇為有效黏聚力。??由式（２．１）可得三剪統(tǒng)一屈服準(zhǔn)則在７１平面上的極限線如圖２．２，圖２．３所示。??陰滿＿??圖２．２在７１平面上的極限線（外凸型）??〇■（??．馨最??圖２．３在７１平面上的極限線（非外凸型）??當(dāng)中間主應(yīng)力影響系數(shù)６取不同的值時(shí)，三剪統(tǒng)一強(qiáng)度準(zhǔn)則便可轉(zhuǎn)化為其??他不同準(zhǔn)則，如圖２．４所示。??１２??

?第５章非飽和土參數(shù)確定???奮，ｉ陶??ｒ—＊８０８＾：?．！?＃?＇??圖５．１篩分?圖５．２烘干??ＵＶ．＿’：??圖５．３瓶、水總質(zhì)量數(shù)據(jù)測(cè)量?圖５．４瓶、水、土總質(zhì)量數(shù)據(jù)測(cè)量??數(shù)據(jù)匯總?cè)绫恚担??表５．１比重瓶試驗(yàn)數(shù)據(jù)??試驗(yàn)編號(hào)斷）＇液；比瓶量：質(zhì)瓶＾比重平職??１?２１?０．９９８０２１?３７．４６４?５２．４６１?１３８．６５９?２．７０６??２?２１?０．９９８０２１?３９．５０３?５４．５０１?１４１．３０９?２．７６２??３?２１?０．９９８０２１?３０．５３１?４５．５３５?１３７．１１２?２．８１２?２．７４２??４?２１?０．９９８０２１?３７．６７０?５２．６６９?１３９．３４３?２．７４１??５?２１?０．９９８０２１?３０．０２８?４５．０３０?１３０．６４５?２．７２２??為了測(cè)出最大干密度和最優(yōu)含水率，將試驗(yàn)分為五組均采用輕擊儀法。用??篩分器將土篩分為粒徑小于５ｍｍ的細(xì)粒土，擊錘的落距為３０ｃｍ，分三層進(jìn)行??４４??

【參考文獻(xiàn)】：
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本文編號(hào)：3257941