隨著中國經(jīng)濟(jì)的迅猛發(fā)展,大型建筑、橋梁等標(biāo)志性建筑工程也日益不斷的涌現(xiàn),因而高大模板支撐也得到了廣泛應(yīng)用�？奂戒摴苣_手架有著實(shí)用性、布置及拆除方便簡(jiǎn)潔、整體剛度較高等特點(diǎn),因此高支模的基本組成依然是鋼管及各種扣件。然而,高支模系統(tǒng)不同于普通的扣件式腳手架,它具有搭設(shè)高度高、搭設(shè)跨度大、承擔(dān)荷載重,具有多樣性和復(fù)雜性等特點(diǎn)。如果存在設(shè)計(jì)不合理、施工不規(guī)范等因素,很容易造成腳手架體系整體失穩(wěn)破壞。我國在高大支撐模板的計(jì)算上缺少足夠的理論支撐,對(duì)一些缺陷的重要性認(rèn)識(shí)不足,施工管理上缺乏重視。致使腳手架坍塌事故一再發(fā)生。這就要求我們必須重視實(shí)際應(yīng)用中高支模的安全問題,降低實(shí)際工程應(yīng)用中的事故風(fēng)險(xiǎn)。為探究高大模板支撐體系事故的潛在風(fēng)險(xiǎn),本文首先結(jié)合實(shí)際工程,依據(jù)現(xiàn)行規(guī)范對(duì)高支模腳手架梁、板模板的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性進(jìn)行初步校核;然后分析了現(xiàn)有扣件式節(jié)點(diǎn)模型的特點(diǎn),并對(duì)其適用范圍進(jìn)行分析、評(píng)述,并結(jié)合實(shí)際工程選用描述扣件式節(jié)點(diǎn)全階段力學(xué)行為的彎矩-轉(zhuǎn)角曲線模型;再利用ABAQUS軟件分析體系穩(wěn)定性的“Buckle”模塊建立全尺寸高支模腳手架三維有限元模型,考慮剛性節(jié)點(diǎn)模型、半剛性節(jié)點(diǎn)模型及扣件受力... 

【文章來源】：中國礦業(yè)大學(xué)江蘇省 211工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：90 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

高大支撐模板Figure1-1High-FormworkSupport

1緒論Milojkovic[8]等人證明了扣件在連接鋼管時(shí)產(chǎn)生的約50mm的偏心對(duì)整體框架驗(yàn)算的影響較校(a)(b)(c)圖1-2扣件形式（a）直角扣件（b）旋轉(zhuǎn)扣件（c）對(duì)接扣件Figure1-2Typesofcoupler(a)Right-angledcoupler(b)Putlogcoupler(c)SwivelcouplerAbdel-Jaber等人[9]根據(jù)歐洲規(guī)范BSEN12810[10]及BSEN12811[11]對(duì)腳手架橫木扣件及直角扣件節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了大量的懸挑實(shí)驗(yàn)以得到新老扣件式節(jié)點(diǎn)的旋轉(zhuǎn)剛度。實(shí)驗(yàn)證明新老扣件的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度差別不大，且扣件在加載初期均經(jīng)歷了滑移松弛。典型扣件的彎矩-轉(zhuǎn)角曲線如圖1-3所示。圖1-3典型扣件彎矩-轉(zhuǎn)角曲線Figure1-3Typicalmoment-rotationcurveofcoupler2016年LiJia等人[12]通過對(duì)不同狀態(tài)下的扣件節(jié)點(diǎn)進(jìn)行物理實(shí)驗(yàn)研究，得出扣件抗滑移能力和轉(zhuǎn)動(dòng)剛度是設(shè)計(jì)腳手架的關(guān)鍵點(diǎn)�？奂䲠Q緊程度與扣件抗滑移能力和轉(zhuǎn)動(dòng)剛度呈正相關(guān)。老舊的鋼管與扣件會(huì)降低體系的承載能力，同時(shí)扣件表現(xiàn)出半剛性節(jié)點(diǎn)的力學(xué)行為。1.2.2腳手架體系穩(wěn)定性分析《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011）[13]及英國規(guī)范BS5973[14]、BS5975[15]均使用立柱的有效長(zhǎng)度來決定整體腳手架的設(shè)計(jì)。然而，實(shí)際工程中有橫桿對(duì)立柱的彈性約束因此有效長(zhǎng)度極難確定。徐崇寶等[16]進(jìn)行了外排扣件式腳手架的足尺試驗(yàn)研究，試驗(yàn)的目的是確定3

1緒論Milojkovic[8]等人證明了扣件在連接鋼管時(shí)產(chǎn)生的約50mm的偏心對(duì)整體框架驗(yàn)算的影響較校(a)(b)(c)圖1-2扣件形式（a）直角扣件（b）旋轉(zhuǎn)扣件（c）對(duì)接扣件Figure1-2Typesofcoupler(a)Right-angledcoupler(b)Putlogcoupler(c)SwivelcouplerAbdel-Jaber等人[9]根據(jù)歐洲規(guī)范BSEN12810[10]及BSEN12811[11]對(duì)腳手架橫木扣件及直角扣件節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了大量的懸挑實(shí)驗(yàn)以得到新老扣件式節(jié)點(diǎn)的旋轉(zhuǎn)剛度。實(shí)驗(yàn)證明新老扣件的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度差別不大，且扣件在加載初期均經(jīng)歷了滑移松弛。典型扣件的彎矩-轉(zhuǎn)角曲線如圖1-3所示。圖1-3典型扣件彎矩-轉(zhuǎn)角曲線Figure1-3Typicalmoment-rotationcurveofcoupler2016年LiJia等人[12]通過對(duì)不同狀態(tài)下的扣件節(jié)點(diǎn)進(jìn)行物理實(shí)驗(yàn)研究，得出扣件抗滑移能力和轉(zhuǎn)動(dòng)剛度是設(shè)計(jì)腳手架的關(guān)鍵點(diǎn)�？奂䲠Q緊程度與扣件抗滑移能力和轉(zhuǎn)動(dòng)剛度呈正相關(guān)。老舊的鋼管與扣件會(huì)降低體系的承載能力，同時(shí)扣件表現(xiàn)出半剛性節(jié)點(diǎn)的力學(xué)行為。1.2.2腳手架體系穩(wěn)定性分析《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011）[13]及英國規(guī)范BS5973[14]、BS5975[15]均使用立柱的有效長(zhǎng)度來決定整體腳手架的設(shè)計(jì)。然而，實(shí)際工程中有橫桿對(duì)立柱的彈性約束因此有效長(zhǎng)度極難確定。徐崇寶等[16]進(jìn)行了外排扣件式腳手架的足尺試驗(yàn)研究，試驗(yàn)的目的是確定3

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]考慮初始缺陷的扣件式鋼管模板支架極限承載力研究[J]. 王兵,胡長(zhǎng)明,葛召深,譚紀(jì)波.  西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2012(06)
[2]扣件式腳手架用鋼管穩(wěn)定系數(shù)研究[J]. 胡長(zhǎng)明,王靜,郭成喜,陳紅.  工業(yè)建筑. 2011(01)
[3]扣件式鋼管模板支架的試驗(yàn)和數(shù)值模型研究[J]. 胡長(zhǎng)明,曾凡奎.  工程力學(xué). 2010(S2)
[4]節(jié)點(diǎn)半剛性對(duì)扣件式鋼管模板支架穩(wěn)定承載力的影響分析[J]. 胡長(zhǎng)明,車佳玲,張化振,董攀.  工業(yè)建筑. 2010(02)
[5]超高模板支架的極限承載能力研究[J]. 謝楠,王勇.  工程力學(xué). 2008(S1)
[6]雙排扣件式鋼管腳手架的極限穩(wěn)定承載力研究[J]. 敖鴻斐,李國強(qiáng).  力學(xué)季刊. 2004(02)
[7]雙排扣件式鋼管腳手架極限承載力分析[J]. 敖鴻斐,李國強(qiáng).  建筑施工. 2003(03)
[8]扣件式鋼管腳手架臨界力下限計(jì)算方法[J]. 劉宗仁,涂新華,丁永勝.  建筑技術(shù). 2001(08)
[9]腳手架結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定承載能力[J]. 杜榮軍.  施工技術(shù). 2001(04)
[10]鋼管腳手架鉸接計(jì)算法[J]. 余宗明.  建筑技術(shù)開發(fā). 1997(03)



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