明晰筒倉卸料過程中動態(tài)側(cè)壓力增大機理和有效預(yù)測動態(tài)側(cè)壓力的理論計算公式將有助于筒倉生產(chǎn)安全、穩(wěn)定的進行,而高徑比不同是影響動態(tài)側(cè)壓力增大的重要原因。因此,本文依托于國家自然科學(xué)基金項目（51578216）,通過模型試驗、數(shù)值模擬和理論分析的方法,以高徑比為切入點,研究高徑比不同對卸料壓力及卸料流動狀態(tài)的影響,從宏觀流態(tài)和細觀動力拱兩個不同的方面來闡述動態(tài)側(cè)壓力增大原因,重點探討了高徑比大于1.0且小于1.5的淺倉,對于筒倉規(guī)范給出的兩種計算方法選取最大值作為設(shè)計值是否經(jīng)濟合理。并進一步提出了一種新的、適用的理論計算方法。主要研究內(nèi)容及結(jié)論如下:（1）在高徑比為2.9的深倉模型試驗驗證的基礎(chǔ)上,利用PFC建立六個高徑比不同的筒倉模型,其中3個為深倉（H/D>1.5）高徑比分別為:2.9（模型倉a）、2.2（模型倉b）和、1.76（模型倉c）,3個為淺倉（H/D<1.5）高徑比分別為:1.47（模型倉d）、1.28（模型倉e）和1.1（模型倉f）。離散元模擬結(jié)果分析可得,最大動態(tài)側(cè)壓力均發(fā)生在筒倉下部位置,相同高度的筒倉,筒倉直徑越大,最大動態(tài)側(cè)壓力呈整體上升趨勢,但非線性。（... 

【文章來源】：河南工業(yè)大學(xué)河南省

【文章頁數(shù)】：79 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

法國布雷市筒倉倒塌事故（a）倒塌前（b）倒塌后

1緒論6圖2散體壓力與流體壓力曲線1）Coulomb和Rankine理論1776年，Coulomb理論考慮了貯料與筒倉內(nèi)壁的摩擦力以及運用貯料內(nèi)部的靜力平衡提出了滑動楔體理論，Coulomb對擋土墻所受的主動土壓力進行了分析，如圖3所示，并做了如下假設(shè)：（1）擋土墻為剛性；（2）滑動面為平面；（3）擋土墻后的楔體處于極限平衡狀態(tài)；（4）把填土看作一個整體，受填土作用的影響具有整體下滑的趨勢。圖3庫倫土壓力建立楔體自重G，擋土墻的反力P和土的反力R的極限平衡方程，求解得到擋土墻z深處的土壓力：zcPzk(1.1)cK為Coulomb土壓力系數(shù)：2c2cos-sin()sin()coscos[1]cos()sin()K（）（）(1.2)其中，—土體的重度；—土體的內(nèi)摩擦角；

1緒論6圖2散體壓力與流體壓力曲線1）Coulomb和Rankine理論1776年，Coulomb理論考慮了貯料與筒倉內(nèi)壁的摩擦力以及運用貯料內(nèi)部的靜力平衡提出了滑動楔體理論，Coulomb對擋土墻所受的主動土壓力進行了分析，如圖3所示，并做了如下假設(shè)：（1）擋土墻為剛性；（2）滑動面為平面；（3）擋土墻后的楔體處于極限平衡狀態(tài)；（4）把填土看作一個整體，受填土作用的影響具有整體下滑的趨勢。圖3庫倫土壓力建立楔體自重G，擋土墻的反力P和土的反力R的極限平衡方程，求解得到擋土墻z深處的土壓力：zcPzk(1.1)cK為Coulomb土壓力系數(shù)：2c2cos-sin()sin()coscos[1]cos()sin()K（）（）(1.2)其中，—土體的重度；—土體的內(nèi)摩擦角；


本文編號：2984425