加筋土擋墻工作靜動(dòng)承載性能及格柵側(cè)限蠕變特性研究
發(fā)布時(shí)間:2020-04-17 23:51
【摘要】:土工合成材料加筋土技術(shù)廣泛應(yīng)用于加筋土擋墻、邊坡、路堤等工程領(lǐng)域,而目前對(duì)土工格柵加筋土擋墻承載性能及破壞模式的研究多以靜載作用為主,對(duì)其受動(dòng)載時(shí)的承載破壞機(jī)制仍缺乏足夠的認(rèn)識(shí)。本文以“加筋土擋墻工作靜動(dòng)承載性能及格柵側(cè)限蠕變特性研究”為題,開展了靜動(dòng)荷載作用下加筋土橋臺(tái)擋墻試驗(yàn)及有無側(cè)限條件下土工格柵蠕變?cè)囼?yàn),并探討了有無側(cè)限筋材蠕變的加筋土擋墻設(shè)計(jì)施工方法。加筋土橋臺(tái)擋墻室內(nèi)模型試驗(yàn)中,以河砂為擋墻填料,土工格柵作為加筋材料,采用MTS伺服加載系統(tǒng)施加靜動(dòng)荷載,開展16種工況的土工格柵加筋土橋臺(tái)擋墻靜動(dòng)荷載模型試驗(yàn),分析筋材不同的鋪設(shè)方式、筋材長(zhǎng)度、筋材類型及加載板位置、荷載水平及循環(huán)次數(shù)等因素對(duì)加筋土擋墻承載性能的影響,研究條形基礎(chǔ)偏移距離對(duì)基礎(chǔ)極限承載力的影響,揭示靜動(dòng)荷載作用下加筋土擋墻的承載性能及破壞機(jī)理。分別開展室內(nèi)有/無側(cè)限條件下的拉伸蠕變?cè)囼?yàn),分析了有無側(cè)限條件多種不同荷載水平下土工格柵的蠕變特性,進(jìn)一步研究了有無側(cè)限約束條件下土工格柵蠕變曲線、荷載-應(yīng)變等時(shí)曲線變化特征,提出側(cè)限約束條件下筋材蠕變公式,并對(duì)加筋土結(jié)構(gòu)的筋材蠕變模型進(jìn)行了探討。本文運(yùn)用GEO5巖土工程設(shè)計(jì)軟件,以室內(nèi)模型試驗(yàn)為基礎(chǔ),基于加筋土擋墻模型穩(wěn)定性的設(shè)計(jì)要求,考慮加筋土擋墻不同工況的蠕變折減系數(shù)的分析與計(jì)算,得出有無側(cè)限條件下的土工格柵蠕變折減系數(shù)取值范圍分別為2.40~1.90、3.0~2.60,相比美國(guó)規(guī)范(FHWA)針對(duì)不同聚合物類型給出的蠕變折減系數(shù)要小。
【圖文】:
超(2016)[97]、楊廣慶(2013、2016、2018)[98][99][100]、陳[102][103]等基于室內(nèi)加筋土擋墻模型試驗(yàn),并結(jié)合數(shù)值用下圍繞剛?cè)峤M合墻面、臺(tái)階式或新型柔性加筋土擋理進(jìn)行了研究。關(guān)于加筋土結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)行為,Liu土擋墻在地震荷載作用下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)規(guī)律。楊海深(2004)[107]、李昀(2010)[108]通過現(xiàn)場(chǎng)及室內(nèi)模型了不同形式加筋土擋墻在動(dòng)荷載作用下的加速度、動(dòng)于加筋土擋墻通常作為路基支擋結(jié)構(gòu)而受到長(zhǎng)期交通109]、王繼成(2014)[110]、Tatsuoka(2014)[111]和楊果林(2場(chǎng)模型試驗(yàn),并結(jié)合數(shù)值模擬分析對(duì)動(dòng)態(tài)荷載作用下了研究。其他學(xué)者,如 Koseki(2003)[113]、Hoe(200北(2008)[116]、Vahedifard(2012)[117]等及 Liu(2014)等進(jìn)行了模型試驗(yàn)和數(shù)值分析。陳建峰(2012)等[119]采用程序?qū)浲恋鼗咏钔翐鯄?shù)值模型,探討增加影響,并給出了擋墻穩(wěn)定系數(shù)與加筋長(zhǎng)度及層數(shù)之間
成果[165][166],將加筋土擋墻室內(nèi)模型試驗(yàn)所承受的動(dòng)力荷外,由于加筋土擋墻在服役狀態(tài)下還要承受上部結(jié)構(gòu)自重載變化,,故而加筋復(fù)合土體頂部的實(shí)際作用荷載為兩者的本文試驗(yàn)由 MTS 電液伺服加載系統(tǒng)施加不同應(yīng)力幅值及用正弦波式加載,施加的正弦激勵(lì)力表達(dá)式如下:sin(2)0PPPftA= +π荷載定值(kN);PA為動(dòng)載幅值(kN);f 為加載頻率(Hz);裝置與材料驗(yàn)裝置型試驗(yàn)裝置主要由 4 部分構(gòu)成,即試驗(yàn)?zāi)P拖洹?shù)據(jù)采集定架與 MTS 液壓伺服控制系統(tǒng),如圖 2-1 及 2-2 所示。
【學(xué)位授予單位】:廣西科技大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【學(xué)位授予年份】:2019
【分類號(hào)】:TU476.4
【圖文】:
超(2016)[97]、楊廣慶(2013、2016、2018)[98][99][100]、陳[102][103]等基于室內(nèi)加筋土擋墻模型試驗(yàn),并結(jié)合數(shù)值用下圍繞剛?cè)峤M合墻面、臺(tái)階式或新型柔性加筋土擋理進(jìn)行了研究。關(guān)于加筋土結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)行為,Liu土擋墻在地震荷載作用下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)規(guī)律。楊海深(2004)[107]、李昀(2010)[108]通過現(xiàn)場(chǎng)及室內(nèi)模型了不同形式加筋土擋墻在動(dòng)荷載作用下的加速度、動(dòng)于加筋土擋墻通常作為路基支擋結(jié)構(gòu)而受到長(zhǎng)期交通109]、王繼成(2014)[110]、Tatsuoka(2014)[111]和楊果林(2場(chǎng)模型試驗(yàn),并結(jié)合數(shù)值模擬分析對(duì)動(dòng)態(tài)荷載作用下了研究。其他學(xué)者,如 Koseki(2003)[113]、Hoe(200北(2008)[116]、Vahedifard(2012)[117]等及 Liu(2014)等進(jìn)行了模型試驗(yàn)和數(shù)值分析。陳建峰(2012)等[119]采用程序?qū)浲恋鼗咏钔翐鯄?shù)值模型,探討增加影響,并給出了擋墻穩(wěn)定系數(shù)與加筋長(zhǎng)度及層數(shù)之間
成果[165][166],將加筋土擋墻室內(nèi)模型試驗(yàn)所承受的動(dòng)力荷外,由于加筋土擋墻在服役狀態(tài)下還要承受上部結(jié)構(gòu)自重載變化,,故而加筋復(fù)合土體頂部的實(shí)際作用荷載為兩者的本文試驗(yàn)由 MTS 電液伺服加載系統(tǒng)施加不同應(yīng)力幅值及用正弦波式加載,施加的正弦激勵(lì)力表達(dá)式如下:sin(2)0PPPftA= +π荷載定值(kN);PA為動(dòng)載幅值(kN);f 為加載頻率(Hz);裝置與材料驗(yàn)裝置型試驗(yàn)裝置主要由 4 部分構(gòu)成,即試驗(yàn)?zāi)P拖洹?shù)據(jù)采集定架與 MTS 液壓伺服控制系統(tǒng),如圖 2-1 及 2-2 所示。
【學(xué)位授予單位】:廣西科技大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【學(xué)位授予年份】:2019
【分類號(hào)】:TU476.4
【相似文獻(xiàn)】
相關(guān)期刊論文 前10條
1 魏
本文編號(hào):2631455
本文鏈接:http://sikaile.net/jianzhugongchenglunwen/2631455.html
最近更新
教材專著