發(fā)布時(shí)間：2017-03-23 00:11

  本文關(guān)鍵詞：橡膠改性再生混凝土高溫后的基本力學(xué)性能研究，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。

【摘要】：本文以混凝土爆裂機(jī)理為出發(fā)點(diǎn),綜合考慮再生混凝土高溫前后的基本力學(xué)性能和爆裂性能,提出了通過(guò)摻加橡膠粉改善其變形性能和爆裂性能。共制作了141個(gè)再生混凝土試件,以對(duì)再生混凝土以及橡膠改性再生混凝土高溫前后的基本性能進(jìn)行探索性的研究。通過(guò)對(duì)再生混凝土試件,常溫下和經(jīng)過(guò)200℃、400℃、600℃高溫后的基本力學(xué)性能的試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)：高溫后,再生混凝土的相對(duì)剩余強(qiáng)度,隨溫度升高而降低；高溫后,應(yīng)力應(yīng)變曲線趨于扁平,彈性模量、軸心抗壓強(qiáng)度、峰值應(yīng)力,均隨溫度升高而降低。通過(guò)對(duì)橡膠改性再生混凝土試件進(jìn)行常溫下的單軸受壓試驗(yàn),結(jié)果表明：隨橡膠粉摻率的增加,橡膠改性再生混凝土試件的延性越好。通過(guò)對(duì)橡膠改性再生混凝土試件進(jìn)行高溫試驗(yàn),并對(duì)高溫作用后的試件進(jìn)行單軸受壓試驗(yàn)后的結(jié)果表明：高溫后,同一橡膠摻率下的橡膠改性再生混凝土試件,隨溫度升高,彈性模量降低,峰值應(yīng)力減小,極限應(yīng)變?cè)龃?應(yīng)力應(yīng)變曲線趨于扁平。通過(guò)對(duì)比摻率為0、4%、9%的橡膠改性再生混凝土試件高溫后的變形性能,發(fā)現(xiàn)：摻率為4%的試件,強(qiáng)度和變形性能劣化最小。通過(guò)對(duì)再生混凝土試件與橡膠改性再生混凝土試件,高溫后的質(zhì)量損失與外觀變化的對(duì)比分析發(fā)現(xiàn),有橡膠粉改性的再生混凝土在高溫作用后均未發(fā)生爆裂,而無(wú)橡膠粉改性的再生混凝土立方體試件中,出現(xiàn)多塊試件發(fā)生爆裂。表明了橡膠粉對(duì)再生混凝土高溫爆裂性能有改善。
【關(guān)鍵詞】：再生混凝土 高溫 強(qiáng)度 變形 爆裂 橡膠
【學(xué)位授予單位】：廣東工業(yè)大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號(hào)】：TU528
【目錄】：

• 摘要5-6
• ABSTRACT6-13
• 第一章 緒論13-18
• 1.1 引言13-14
• 1.2 火災(zāi)與高溫工作狀態(tài)14-15
• 1.2.1 火災(zāi)14
• 1.2.2 高溫工作狀態(tài)14-15
• 1.3 再生混凝土材料高溫后強(qiáng)度與爆裂的研究現(xiàn)狀15-16
• 1.3.1 高溫后普通混凝土抗壓強(qiáng)度的劣化與爆裂機(jī)理15
• 1.3.2 高溫后再生混凝土材料強(qiáng)度劣化與爆裂的研究現(xiàn)狀15-16
• 1.4 高溫后纖維改性混凝土強(qiáng)度與抗爆裂的研究現(xiàn)狀16-17
• 1.4.1 高溫后單一纖維與混雜纖維對(duì)混凝土的強(qiáng)度改性和抗爆裂16
• 1.4.2 高溫后橡膠粉對(duì)混凝土的強(qiáng)度改性和抗爆裂16-17
• 1.5 研究意義與本文主要工作17-18
• 第二章 再生混凝土高溫前后的基本力學(xué)性能18-33
• 2.1 引言18
• 2.2 原材料配合比及其常溫下的基本性能18-20
• 2.3 高溫試驗(yàn)20-22
• 2.3.1 高溫試驗(yàn)設(shè)備及溫度等級(jí)參數(shù)的選擇20-21
• 2.3.2 高溫試驗(yàn)的再生混凝土試件配合比21
• 2.3.3 高溫試驗(yàn)現(xiàn)象21-22
• 2.4 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)及其試驗(yàn)結(jié)果分析22-23
• 2.4.1 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果22-23
• 2.4.2 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析23
• 2.5 靜力受壓變形試驗(yàn)及其試驗(yàn)結(jié)果分析23-26
• 2.5.1 常溫下的受壓變形試驗(yàn)結(jié)果與分析24
• 2.5.2 高溫后的受壓變形試驗(yàn)結(jié)果與分析24-26
• 2.6 再生混凝土應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線的擬合26-31
• 2.6.1 清華大學(xué)建議公式擬合結(jié)果27-28
• 2.6.2 有理方程式擬合結(jié)果28-29
• 2.6.3 Saen公式和CEB/FIP公式的擬合結(jié)果29-31
• 2.7 擬合結(jié)果分析31-32
• 2.8 本章小結(jié)32-33
• 第三章 橡膠RC50混凝土常溫下的基本力學(xué)性能33-41
• 3.1 引言33-34
• 3.2 原材料配合比及試件制作34
• 3.3 靜力受壓變形試驗(yàn)結(jié)果與分析34-35
• 3.4 橡膠粉改性RC50再生混凝土應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線擬合35-39
• 3.4.1 清華大學(xué)建議公式擬合結(jié)果35-37
• 3.4.2 有理方程式擬合結(jié)果37-38
• 3.4.3 Saen公式和CEB/FIP公式的擬合結(jié)果38-39
• 3.5 擬合結(jié)果分析39-40
• 3.6 本章小結(jié)40-41
• 第四章 再生混凝土高溫后的質(zhì)量損失以及抗爆裂41-49
• 4.1 引言41
• 4.2 質(zhì)量損失41-44
• 4.2.1 再生混凝土試件高溫后的質(zhì)量損失41-43
• 4.2.2 橡膠粉改性再生混凝土試件高溫后的質(zhì)量損失43-44
• 4.2.3 質(zhì)量損失率結(jié)果分析44
• 4.3 試件外觀44-48
• 4.3.1 再生混凝土試件外觀變化44-45
• 4.3.2 橡膠粉改性再生混凝土試件外觀變化45-46
• 4.3.3 試件爆裂情況46-47
• 4.3.4 爆裂現(xiàn)象的討論分析47-48
• 4.3.5 橡膠粉改善再生混凝土高溫下的抗爆裂48
• 4.4 本章小結(jié)48-49
• 第五章 橡膠RC50混凝土高溫后的基本力學(xué)性能49-66
• 5.1 引言49
• 5.2 原材料以及高溫試驗(yàn)49-50
• 5.3 試驗(yàn)現(xiàn)象50
• 5.4 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果50-52
• 5.5 橡膠粉取代率為4%的RC50混凝土受壓變形試驗(yàn)結(jié)果52-53
• 5.6 橡膠粉取代率為9%的RC50混凝土受壓變形試驗(yàn)結(jié)果53-54
• 5.7 橡膠粉取代率為4%的RC50混凝土應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線擬合54-58
• 5.7.1 清華大學(xué)建議公式擬合結(jié)果54-55
• 5.7.2 有理方程式擬合結(jié)果55-56
• 5.7.3 Saen公式和CEB/FIP公式的擬合結(jié)果56-58
• 5.8 橡膠粉取代率為9%的RC50混凝土應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線擬合58-61
• 5.8.1 清華大學(xué)建議公式擬合結(jié)果58-59
• 5.8.2 有理方程式擬合結(jié)果59-60
• 5.8.3 Saen公式和CEB/FIP公式的擬合結(jié)果60-61
• 5.9 擬合結(jié)果分析61-62
• 5.10 橡膠粉摻率對(duì)再生混凝土高溫前后的變形性能影響分析62-65
• 5.10.1 200℃后不同摻率橡膠粉改性試件軸壓試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比62-63
• 5.10.2 400℃后不同摻率橡膠粉改性試件軸壓試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比63-64
• 5.10.3 600℃后不同摻率橡膠粉改性試件軸壓試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比64-65
• 5.11 本章小結(jié)65-66
• 結(jié)論與展望66-68
• 結(jié)論66-67
• 展望67-68
• 參考文獻(xiàn)68-72
• 攻讀學(xué)位期間成果72-74
• 致謝74

【參考文獻(xiàn)】

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本文編號(hào)：262527