【摘要】：地震動(dòng)力作用下堆積體邊坡的變形破壞受多種因素影響,為研究基-覆界面及坡面傾角對(duì)松散堆積體邊坡的動(dòng)力響應(yīng)影響,通過(guò)室內(nèi)物理模型試驗(yàn),模擬了水平向振動(dòng)荷載作用下包含不同傾角的基-覆界面和坡面的堆積體邊坡的變形破壞過(guò)程。試驗(yàn)結(jié)果表明,堆積體邊坡的破壞模式由基-覆界面及坡面傾角共同控制,當(dāng)基-覆界面傾角在一定范圍內(nèi)(15°)時(shí)邊坡只發(fā)生淺表部局部滑塌破壞,不會(huì)發(fā)生沿基-覆界面的整體下滑;隨著基-覆界面傾角的增大,邊坡破壞形式由局部滑塌逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)橐哉w下滑為主;坡面坡度控制著邊坡局部滑塌的范圍。
【圖文】：

湫紋蘋(píng)迪窒�。本次模型试验仓e芯勘咂略諮細(xì)?天然地震波作用下的動(dòng)力響應(yīng)，擬通過(guò)多次反復(fù)水平向試驗(yàn)，揭示包含不同傾角基-覆界面和不同坡度邊坡在動(dòng)力作用下的變形破壞現(xiàn)象、特征和過(guò)程。單向振動(dòng)臺(tái)主要由激振彈簧、模型箱及液壓千斤頂組成[9]。模型箱大�。ㄩL(zhǎng)×寬×高）為1.0m×0.8m×0.8m，彈簧彈性系數(shù)k=10.63kN/m。試驗(yàn)時(shí)，由液壓千斤頂對(duì)模型箱施加初始位移，通過(guò)突然撤去液壓千斤頂瞬間釋放能量，利用高強(qiáng)度彈簧連接帶動(dòng)模型箱進(jìn)行往復(fù)單向振動(dòng)，通過(guò)液壓千斤頂施加不同的初始位移控制模型箱的加速度大校圖1試驗(yàn)裝置簡(jiǎn)圖Fig.1Schematicoftestingequipment根據(jù)液壓千斤頂施加的初始位移不同，可以模擬不同初始加速度，即對(duì)應(yīng)不同地震烈度情況下的邊坡變形破壞現(xiàn)象。試驗(yàn)采用逐級(jí)增加初始位移的方式進(jìn)行，分別加載10、20、30cm初始位移，，經(jīng)計(jì)算其產(chǎn)生的最大加速度分別為0.03g、0.06g、0.28g，當(dāng)于地震烈度分別為Ⅴ、Ⅵ和Ⅷ度時(shí)的水平向峰值加速度。此次振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)提供的為振幅逐漸衰減的簡(jiǎn)諧波，圖2為模型箱實(shí)測(cè)加速度時(shí)程。圖2模型箱實(shí)測(cè)加速度時(shí)程Fig.2Accelerationmeasuredatdifferenttimesofthemodelbox

間釋放能量，利用高強(qiáng)度彈簧連接帶動(dòng)模型箱進(jìn)行往復(fù)單向振動(dòng)，通過(guò)液壓千斤頂施加不同的初始位移控制模型箱的加速度大校圖1試驗(yàn)裝置簡(jiǎn)圖Fig.1Schematicoftestingequipment根據(jù)液壓千斤頂施加的初始位移不同，可以模擬不同初始加速度，即對(duì)應(yīng)不同地震烈度情況下的邊坡變形破壞現(xiàn)象。試驗(yàn)采用逐級(jí)增加初始位移的方式進(jìn)行，分別加載10、20、30cm初始位移，經(jīng)計(jì)算其產(chǎn)生的最大加速度分別為0.03g、0.06g、0.28g，當(dāng)于地震烈度分別為Ⅴ、Ⅵ和Ⅷ度時(shí)的水平向峰值加速度。此次振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)提供的為振幅逐漸衰減的簡(jiǎn)諧波，圖2為模型箱實(shí)測(cè)加速度時(shí)程。圖2模型箱實(shí)測(cè)加速度時(shí)程Fig.2Accelerationmeasuredatdifferenttimesofthemodelbox

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