【摘要】：在三軸試驗中,較密實砂土是很難最后到達(dá)臨界狀態(tài)的。該文在Yu等提出的CASM模型基礎(chǔ)上,提出了適合模擬較密實飽和砂土的彈塑性模型。該模型有兩方面的改進(jìn):一方面,模型將剪脹應(yīng)力比Md引入剪脹方程;另一方面,模型中硬化參數(shù)采用與應(yīng)力路徑無關(guān)的參數(shù)來替代CASM模型中的塑性體應(yīng)變增量。經(jīng)試驗結(jié)果驗證,該模型較適合模擬飽和中密或密實砂土的剪脹特性,同時也能較好地體現(xiàn)中密或密砂剪切過程中的硬化及軟化現(xiàn)象。模型共10個參數(shù),用常規(guī)三軸試驗就可獲取。
【圖文】：

CASM屈服面

撲悝牽噗銆檬?2)計算剪脹應(yīng)力比Md，，然后按式(42)~式(45)求得Dpp、Dpq、Dqp、Dqq，從而利用排水(等p應(yīng)力路徑，dp=0)、不排水條件(dεv=0)分別求得εv、εs、ε1。為了驗證本文提出的模型的正確性，先對本文采用的剪脹應(yīng)力比Md計算式(2)的正確性進(jìn)行驗證。試驗驗證各圖中試驗實測結(jié)果為離散點。算例1.參考文獻(xiàn)[18]對初始孔隙比e0=0.64的中密砂不排水試驗結(jié)果，在p0=100kPa、p0=400kPa、p0=750kPa圍壓下，得到剪脹應(yīng)力比Md的計算結(jié)果與試驗結(jié)果擬合情況見圖4所示，圖中本文模型計算剪脹應(yīng)力比Md曲線用實線表示。從以上算例結(jié)果可以看出，本文采用的剪脹應(yīng)力比Md計算結(jié)果與實驗結(jié)果吻合較好。下面是本文模型預(yù)測的結(jié)果與一些試驗結(jié)果的對比。表1為算例2、算例3中模型實驗參數(shù)。表1模型驗證使用參數(shù)Table1Parametersofthemodel算例λe0νκMΓ算例20.02840.652、0.7190.30.0061.4752.0373算例30.030.6、0.6660.30.00941.231.969圖4算例1剪脹應(yīng)力比計算結(jié)果與試驗結(jié)果對比Fig.4ComparisononcalculationresultsandexperimentaldataofshearstressratioinExample1

【相似文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前10條

1 魯曉兵;垂向荷載作用下飽和砂土的液化分析[J];巖石力學(xué)與工程學(xué)報;2001年03期

2 張均鋒,孟祥躍,談慶明,俞善炳;沖擊載荷下飽和砂土砂面沉降的實驗研究[J];巖石力學(xué)與工程學(xué)報;2001年04期

3 邵生俊,謝定義;飽和砂土的物態(tài)變化特性[J];巖土工程學(xué)報;2001年01期

4 王明洋,趙躍堂,錢七虎,國勝兵;飽和砂土爆炸液化模型研究[J];解放軍理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版);2001年02期

5 孟祥躍,張均鋒,談慶明,俞善炳;沖擊載荷下飽和砂土中流動和破壞的X光觀測[J];巖石力學(xué)與工程學(xué)報;2002年06期

6 王明洋,趙躍堂,錢七虎;飽和砂土動力特性及數(shù)值方法研究[J];巖土工程學(xué)報;2002年06期

7 賈德富;用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測飽和砂土的液化勢[J];山西建筑;2004年07期

8 魯曉兵;王淑云;崔鵬;;飽和砂土的斷裂現(xiàn)象研究[J];巖石力學(xué)與工程學(xué)報;2004年S1期

9 國勝兵;王明洋;錢七虎;;飽和砂土爆炸液化特性研究[J];巖土力學(xué);2007年03期

10 劉洋;周健;付建新;;飽和砂土流固耦合細(xì)觀數(shù)值模型及其在液化分析中的應(yīng)用[J];水利學(xué)報;2009年02期

相關(guān)會議論文 前10條

1 魯曉兵;王淑云;張旭輝;;飽和砂土中水層形成及演化分析[A];第八屆全國工程地質(zhì)大會論文集[C];2008年

2 魯曉兵;崔鵬;;振動載荷下飽和砂土中液化區(qū)的演化特性[A];巖石力學(xué)新進(jìn)展與西部開發(fā)中的巖土工程問題——中國巖石力學(xué)與工程學(xué)會第七次學(xué)術(shù)大會論文集[C];2002年

3 魯曉兵;王淑云;張金來;;垂向荷載作用下飽和砂土的穩(wěn)定性分析[A];中國土木工程學(xué)會第九屆土力學(xué)及巖土工程學(xué)術(shù)會議論文集（上冊）[C];2003年

4 袁曉銘;孫銳;石兆吉;;飽和砂土透鏡體對地面運動的影響[A];中國土木工程學(xué)會第八屆土力學(xué)及巖土工程學(xué)術(shù)會議論文集[C];1999年

5 江月霞;康志強(qiáng);;飽和砂土地震液化分析綜述[A];福建省第十三屆水利水電青年學(xué)術(shù)交流會論文集[C];2009年

6 萬良勇;謝定義;;初始滲流對飽和砂土動力特性的影響[A];巖石力學(xué)新進(jìn)展與西部開發(fā)中的巖土工程問題——中國巖石力學(xué)與工程學(xué)會第七次學(xué)術(shù)大會論文集[C];2002年

7 謝定義;張建民;;飽和砂土動力特性的瞬態(tài)變化機(jī)理與分析[A];海峽兩岸土力學(xué)及基礎(chǔ)工程地工技術(shù)學(xué)術(shù)研討會論文集[C];1994年

8 周景星;周克驥;邵全;;震前應(yīng)力狀態(tài)對飽和砂土動力強(qiáng)度影響的試驗研究[A];中國土木工程學(xué)會第四屆土力學(xué)及基礎(chǔ)工程學(xué)術(shù)會議論文選集[C];1983年

9 劉洋;趙學(xué)同;;基于顆粒-流體耦合的飽和砂土地震液化分析[A];第八屆全國地震工程學(xué)術(shù)會議論文集（Ⅰ）[C];2010年

10 詹良通;周曉文;劉鳴;;原狀飽和砂土的振動孔壓與變形的發(fā)展規(guī)律[A];巖土力學(xué)的理論與實踐——第三屆全國青年巖土力學(xué)與工程會議論文集[C];1998年

相關(guān)博士學(xué)位論文 前7條

1 趙春雷;飽和砂土基于相變狀態(tài)的循環(huán)本構(gòu)模型的研究[D];北京交通大學(xué);2015年

2 冷藝;飽和砂土單調(diào)剪切特性與循環(huán)體變規(guī)律的試驗研究[D];大連理工大學(xué);2008年

3 陳存禮;飽和砂土體有效應(yīng)力物態(tài)地震反應(yīng)分析方法的研究[D];西安理工大學(xué);2005年

4 張振東;預(yù)剪對飽和松砂剪切特性的影響及亞塑性邊界面本構(gòu)模型改進(jìn)[D];大連理工大學(xué);2008年

5 周海林;振動注漿中的砂土液化研究[D];中南大學(xué);2002年

6 許成順;復(fù)雜應(yīng)力條件下飽和砂土剪切特性及本構(gòu)模型的試驗研究[D];大連理工大學(xué);2006年

7 董全楊;飽和砂土小應(yīng)變動力特性試驗研究[D];浙江大學(xué);2014年

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前10條

1 李沙沙;人工凍結(jié)飽和砂土條件下灌注樁承載力試驗研究[D];河北工程大學(xué);2015年

2 胡慶龍;飽和砂土相變狀態(tài)試驗研究[D];北京交通大學(xué);2016年

3 李建文;非飽和砂土動力特性與樁-土-框架結(jié)構(gòu)抗震性能研究[D];湖南大學(xué);2016年

4 余正春;弱化飽和砂土對樁水平極限抗力的研究[D];天津大學(xué);2007年

5 王桃桃;新型真三軸儀改進(jìn)及飽和砂土力學(xué)特性測試分析[D];西安理工大學(xué);2010年

6 高昌德;非飽和砂土力學(xué)特性研究及其與結(jié)構(gòu)相互作用分析[D];湖南大學(xué);2014年

7 李月;不排水剪切條件下飽和砂土變形特性及其本構(gòu)模型的試驗研究[D];大連理工大學(xué);2004年

8 鄧國華;飽和砂土物態(tài)動力固結(jié)有限元分析研究[D];西安理工大學(xué);2005年

9 史海棟;不規(guī)則地震波作用下飽和砂土動力特性試驗及簡化算法[D];浙江大學(xué);2011年

10 鄭代靖;飽和砂土地層盾構(gòu)隧道的地震動力響應(yīng)分析[D];西南交通大學(xué);2014年

本文編號：2557731