發(fā)布時(shí)間：2019-08-16 07:28

【摘要】：對5個(gè)中間層鋼筋活性粉末混凝土框架邊節(jié)點(diǎn)試件進(jìn)行了擬靜力加載試驗(yàn),得到了此類節(jié)點(diǎn)的破壞過程和破壞特點(diǎn),明確了各階段剪力的傳遞和分配。在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上,采用簡化拉-壓桿模型并考慮纖維抗拉拔阻力的有利作用,建立了鋼筋活性粉末混凝土框架邊節(jié)點(diǎn)在復(fù)合作用下的受剪承載力計(jì)算模型,并通過試驗(yàn)驗(yàn)證了此模型的可行性。結(jié)果表明:按照此模型計(jì)算得到的節(jié)點(diǎn)核心區(qū)受剪承載力與試驗(yàn)實(shí)測值吻合較好,離散度較小,其值與試驗(yàn)實(shí)測值的平均比值為1.05,變異系數(shù)為0.11;而且此模型亦能較合理地反映軸壓比、配箍率及縱筋強(qiáng)度對節(jié)點(diǎn)受剪承載力的影響。
【圖文】：

試乎

14HRB6004D14HRB60000.3EJ-597.633D14HRB6004D14HRB6001A60.3注：RPC立方體抗壓強(qiáng)度是指在分批攪拌制作各試件時(shí)制作的邊長為100mm立方體試塊養(yǎng)護(hù)28d后的軸心抗壓強(qiáng)度。表2鋼筋材料參數(shù)Table2Materialparametersofreinforcement種類用途直徑/mm屈服強(qiáng)度/MPa屈服應(yīng)變/με極限強(qiáng)度/MPaHRB300箍筋6353.562672398.30HRB400縱筋10426.103466604.50HRB400縱筋14423.403466632.40HRB400縱筋20441.903036588.60HRB600縱筋14651.004320861.671.2現(xiàn)場加載圖及加載方案擬靜力加載采用梁自由端加載的方式，圖2為試驗(yàn)現(xiàn)場加載圖。加載過程中首先采用油壓千斤頂在柱上端施加不同軸壓比對應(yīng)的軸壓力并盡量保證試驗(yàn)過程中軸壓恒定，然后采用MTS電液伺服作動器在梁自由端施加上下反復(fù)的低周荷載，加載位置距核心區(qū)梁端根部900mm，試驗(yàn)加載制度的示意圖如圖3所示。加載過程中首先采用梁自由端荷載控制，每級荷載循環(huán)一次，至梁端縱筋達(dá)到屈服強(qiáng)度時(shí)改用梁自由端位移控制，每級位移循環(huán)三次，位移的初始值取梁端縱筋屈服時(shí)試件的屈服位移y，，隨后每級位移幅值都增加1個(gè)y，加載至試件荷載下降到最大荷載的85%或試件發(fā)生最終破壞時(shí)，加載結(jié)束。圖2加載現(xiàn)場Fig.2Specimensetinposition荷載控制位移控制階段循環(huán)數(shù)/次123123位移ykN圖3試驗(yàn)加載制度示意圖Fig.3Diagrammaticdrawingofloadingtestsystem2試驗(yàn)結(jié)果分析2.1節(jié)點(diǎn)破壞過程和破壞特點(diǎn)梁柱上的彎矩、剪力及柱端的軸壓力共同傳遞到RPC框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)時(shí)，會在核心區(qū)形成沿對角線方向相互正交的斜向壓應(yīng)力和斜向拉應(yīng)力。當(dāng)斜向拉應(yīng)力超過RPC抗拉強(qiáng)度時(shí)，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)會出現(xiàn)初始斜裂縫；當(dāng)斜向壓應(yīng)力超過RPC抗壓強(qiáng)度時(shí)，節(jié)點(diǎn)會發(fā)生混凝
【作者單位】： 東北電力大學(xué)建筑工程學(xué)院;哈爾濱工業(yè)大學(xué)結(jié)構(gòu)工程災(zāi)變與控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室;北京交通大學(xué)土木建筑工程學(xué)院;
【基金】：國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51378095)
【分類號】：TU375.4

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7 余自若;安明U

本文編號：2527287