本文關(guān)鍵詞：水平雙向循環(huán)加載下加腋梁式框支短肢剪力墻結(jié)構(gòu)性能研究

  更多相關(guān)文章： 空間整體結(jié)構(gòu) 框支短肢剪力墻結(jié)構(gòu) 加腋 轉(zhuǎn)換梁 雙向低周加載

【摘要】：現(xiàn)階段,國(guó)內(nèi)外針對(duì)框支短肢剪力墻下的加腋梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)做了大量的試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究。但由于各種研究試驗(yàn)和試件,只存在于在單榀結(jié)構(gòu)和局部構(gòu)件節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn)研究,對(duì)于以空間整體的框支短肢剪力墻加腋梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)為對(duì)象的研究,國(guó)內(nèi)外較少。因此不能完全揭示出空間整體結(jié)構(gòu)的抗震性能及變化規(guī)律。本次研究利用有限元軟件ABAQUS衍化到空間整體的框支短肢剪力墻加腋梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu),并且對(duì)空間整體結(jié)構(gòu)進(jìn)行了豎向荷載下的單調(diào)加載和水平單向或水平雙向的低周期往復(fù)擬動(dòng)力共同加載。本文首先將空間整體結(jié)構(gòu)模擬得出的結(jié)果與已有的實(shí)驗(yàn)做對(duì)比分析,驗(yàn)證本次模擬分析的可靠性和正確性。然后,改變結(jié)構(gòu)的力學(xué)參數(shù)軸壓比和結(jié)構(gòu)的幾何參數(shù)肢厚比、加腋角,進(jìn)一步得出這些參數(shù)變量對(duì)空間整體的框支短肢剪力墻加腋梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)抗震性能的影響規(guī)律。本文重點(diǎn)針對(duì)空間整體的框支短肢剪力墻加腋梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的骨架曲線、滯回曲線,延性系數(shù)和破壞過(guò)程及形態(tài)這幾方面進(jìn)行了研究分析,得出的主要結(jié)論有:1)在豎向荷載下的單調(diào)加載和水平單向或水平雙向的低周期往復(fù)擬動(dòng)力共同加載下的空間整體框支短肢剪力墻加腋梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能。其中包括結(jié)構(gòu)的破壞機(jī)制合理,骨架峰值高且下降段平穩(wěn),延性好,耗能能力強(qiáng),豎向剛度連續(xù),無(wú)薄弱層現(xiàn)象;2)空間整體框支短肢剪力墻加腋梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的短肢剪力墻軸壓比在0.1~0.4時(shí),違背正常破壞機(jī)制,柱鉸先于梁鉸出現(xiàn),整體結(jié)構(gòu)因柱根位置破壞嚴(yán)重而至使整體結(jié)構(gòu)抗側(cè)力失效。同時(shí)得出空間整體框支短肢剪力墻加腋梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的短肢剪力墻軸壓比在0.55時(shí),具有較好的抗震性能。其中主要包括較高的極限承載力,較大的位移延性系數(shù),和較平緩的剛度退化速率。3)空間整體框支短肢剪力墻加腋梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的短肢剪力墻肢厚比為6時(shí),整體結(jié)構(gòu)的抗震性能最佳。研究中,肢厚比較大時(shí),雖然可使整體結(jié)構(gòu)具有較高的承載力、較大的延性系數(shù)和較大的初始剛度,但在整體結(jié)構(gòu)屈服之后剛度退化速率急劇增大,不利于抗震。肢厚過(guò)小時(shí),未出現(xiàn)梁鉸且柱根位置破壞嚴(yán)重,違背正常破壞機(jī)制,也不利于抗震。4)空間整體框支短肢剪力墻加腋梁式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換梁加腋角度為16°時(shí)整體結(jié)構(gòu)的抗震性能最佳。研究中,加腋角度為0°時(shí)整體結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度,破壞荷載等均較小。當(dāng)加腋角度為30°時(shí)空間整體結(jié)構(gòu)的框支柱柱根位置的混凝土破壞程度較為嚴(yán)重而且先于轉(zhuǎn)換梁破壞。
【關(guān)鍵詞】：空間整體結(jié)構(gòu) 框支短肢剪力墻結(jié)構(gòu) 加腋 轉(zhuǎn)換梁 雙向低周加載
【學(xué)位授予單位】：重慶大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號(hào)】：TU398.2
【目錄】：

• 中文摘要3-4
• 英文摘要4-9
• 1 緒論9-19
• 1.1 引言9
• 1.2 高層建筑轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)概述9-11
• 1.2.1 轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的發(fā)展和特點(diǎn)9-10
• 1.2.2 轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的主要結(jié)構(gòu)形式10-11
• 1.3 框支短肢剪力墻結(jié)構(gòu)概述11-14
• 1.3.1 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的發(fā)展11-12
• 1.3.2 框支短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)12-13
• 1.3.3 框支短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的研究現(xiàn)狀13
• 1.3.4 本文研究問(wèn)題的提出13-14
• 1.4 本文的研究方法與思路14-15
• 1.4.1 本文研究的方法14
• 1.4.2 本文研究的思路14-15
• 1.5 本文的研究背景與目的15-19
• 1.5.1 本文的研究背景15-16
• 1.5.2 本文的研究目的16-19
• 2 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)非線性分析的基本原理19-25
• 2.1 引言19
• 2.2 混凝土本構(gòu)模型的選取19-24
• 2.2.1 混凝土塑性損傷模型19-21
• 2.2.2 混凝土本構(gòu)模型21-22
• 2.2.3 混凝土損傷因子計(jì)算22-23
• 2.2.4 模型其他參數(shù)設(shè)置23-24
• 2.3 鋼筋本構(gòu)模型的選取24-25
• 3 試件試驗(yàn)簡(jiǎn)介及有限元分析模型25-37
• 3.1 試件W8-A～W8-3 試驗(yàn)情況簡(jiǎn)介25-32
• 3.1.1 試驗(yàn)試件的截面尺寸25
• 3.1.2 試驗(yàn)試件的配筋設(shè)計(jì)25-29
• 3.1.3 試驗(yàn)試件的混凝土材料數(shù)據(jù)29-30
• 3.1.4 試驗(yàn)試件的鋼筋材料數(shù)據(jù)30-32
• 3.2 有限元分析模型32-36
• 3.2.1 加載制度設(shè)置32-34
• 3.2.2 結(jié)構(gòu)的構(gòu)件邊界條件34
• 3.2.3 試件的有限元模型34-35
• 3.2.4 模型網(wǎng)格劃分和單位規(guī)定35-36
• 3.2.5 軟件及單元36
• 3.3 本章小結(jié)36-37
• 4 有限元分析結(jié)果與試驗(yàn)研究結(jié)果的分析對(duì)比37-91
• 4.1 ABAQUS輸出結(jié)果說(shuō)明37-38
• 4.2 試件W8-A試驗(yàn)結(jié)果與有限元分析結(jié)果對(duì)比與分析38-55
• 4.2.1 試件W8-A骨架曲線對(duì)比與分析38-41
• 4.2.2 試件W8-A滯回曲線對(duì)比與分析41-43
• 4.2.3 試件W8-A延性系數(shù)對(duì)比與分析43-45
• 4.2.4 試件W8-A破壞過(guò)程對(duì)比分析45-51
• 4.2.5 構(gòu)件W8-A破壞形態(tài)與受力機(jī)理分析51-55
• 4.3 試件W8-B試驗(yàn)結(jié)果與有限元分析結(jié)果對(duì)比與分析55-72
• 4.3.1 試件W8-B骨架曲線對(duì)比與分析56-58
• 4.3.2 試件W8-B滯回曲線對(duì)比與分析58-60
• 4.3.3 試件W8-B延性系數(shù)對(duì)比與分析60-61
• 4.3.4 試件W8-B破壞過(guò)程對(duì)比分析61-68
• 4.3.5 試件W8-B破壞形態(tài)與受力機(jī)理分析68-72
• 4.4 試件W8-C試驗(yàn)結(jié)果與有限元分析結(jié)果對(duì)比與分析72-90
• 4.4.1 試件W8-C骨架曲線對(duì)比與分析72-75
• 4.4.2 試件W8-C滯回曲線對(duì)比與分析75-77
• 4.4.3 試件W8-C延性系數(shù)對(duì)比與分析77-78
• 4.4.4 試件W8-3 破壞過(guò)程對(duì)比分析78-85
• 4.4.5 試件W8-C破壞形態(tài)與受力機(jī)理分析85-90
• 4.5 本章小節(jié)90-91
• 5 該類轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)抗震性能的有限元分析91-139
• 5.1 引言91-92
• 5.1.1 混凝土材料選用91-92
• 5.1.2 鋼筋材料選用92
• 5.2 不同短肢剪力墻軸壓比下抗震性能的有限元分析92-109
• 5.2.1 構(gòu)件骨架曲線與P-Δ 滯回曲線分析93-97
• 5.2.2 構(gòu)件等效屈服荷載、峰值荷載及強(qiáng)屈比分析97-100
• 5.2.3 構(gòu)件等效屈服位移、破壞位移及位移延性系數(shù)分析100-102
• 5.2.4 構(gòu)件初始階段剛度與剛度退化分析102-105
• 5.2.5 構(gòu)件破壞特征及破壞機(jī)制分析105-109
• 5.3 不同短肢剪力墻肢厚比下抗震性能的有限元分析109-123
• 5.3.1 構(gòu)件骨架曲線與P-Δ 滯回曲線分析110-113
• 5.3.2 構(gòu)件等效屈服荷載、峰值荷載及強(qiáng)屈比分析113-116
• 5.3.3 構(gòu)件等效屈服位移、破壞位移及位移延性系數(shù)分析116-118
• 5.3.4 構(gòu)件初始階段剛度與剛度退化分析118-121
• 5.3.5 構(gòu)件破壞特征及破壞機(jī)制分析121-123
• 5.4 不同轉(zhuǎn)換梁加腋角度下抗震性能的有限元分析123-137
• 5.4.1 構(gòu)件骨架曲線與P-Δ 滯回曲線分析124-126
• 5.4.2 構(gòu)件等效屈服荷載、峰值荷載及強(qiáng)屈比分析126-129
• 5.4.3 構(gòu)件等效屈服位移、破壞位移及位移延性系數(shù)分析129-131
• 5.4.4 構(gòu)件初始階段剛度與剛度退化分析131-134
• 5.4.5 構(gòu)件破壞特征及破壞機(jī)制分析134-137
• 5.5 本章小結(jié)137-139
• 6 結(jié)論與展望139-141
• 6.1 本文主要完成的研究工作139
• 6.2 本文研究工作的主要結(jié)論139-140
• 6.3 后續(xù)研究工作展望140-141
• 致謝141-143
• 參考文獻(xiàn)143-146

【相似文獻(xiàn)】

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8 楊q

本文編號(hào)：653854