空調(diào)通風(fēng)管道及部件的阻力大小是影響整個通風(fēng)系統(tǒng)是否高效運(yùn)行的重要因素之一,在通風(fēng)管道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中是需要認(rèn)真考慮的。通過采用CFD軟件,對管道阻力進(jìn)行模擬,可以優(yōu)化管道結(jié)構(gòu),改變不合理的管道布置,降低整個通風(fēng)系統(tǒng)的阻力損失,同時也能夠?yàn)轱L(fēng)機(jī)的選型提供參考,節(jié)約風(fēng)機(jī)的能耗,具有非常重要的意義。本文首先對新風(fēng)進(jìn)口控制閥流量與阻力的關(guān)系進(jìn)行了仿真模擬,計(jì)算控制閥的阻力及阻力系數(shù),并為其設(shè)計(jì)試驗(yàn)方案和試驗(yàn)裝置,其次對空調(diào)通風(fēng)管道系統(tǒng)阻力進(jìn)行了數(shù)值模擬分析,并提出了4種降阻方案,并對其進(jìn)行對比分析,確定較為合理的方案。通過對新風(fēng)進(jìn)口控制閥在不同流量下的阻力進(jìn)行了模擬分析,繪制出了控制閥的通風(fēng)量與控制閥阻力之間的關(guān)系曲線圖。模擬結(jié)果表明,當(dāng)風(fēng)量在1～7m³/s的額定范圍內(nèi)時,隨著通風(fēng)量的不斷增加,控制閥內(nèi)部速度及壓力逐漸增大,新風(fēng)進(jìn)口控制閥的阻力也隨之增長。同時,本文還為新風(fēng)進(jìn)口控制閥設(shè)計(jì)了試驗(yàn)方案及試驗(yàn)裝置,可以為新風(fēng)進(jìn)口控制閥的試驗(yàn)裝置的搭建奠定良好的基礎(chǔ)。對于本文研究的空調(diào)通風(fēng)管路來說,由于原始模型受到場地的限制,過渡管設(shè)置成了不規(guī)則且長度較短的風(fēng)道,使得存在進(jìn)口過渡管阻力偏...

【文章頁數(shù)】：53 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖2-1研究對象模型的中間切面圖

口控制閥的內(nèi)部流場及阻力特性進(jìn)行數(shù)值模擬分析，在分析新風(fēng)進(jìn)口控制閥內(nèi)部的流動特點(diǎn)及規(guī)律，分析控制量下控制閥的阻力系數(shù)，繪制出風(fēng)量與新風(fēng)進(jìn)口控制閥曲線圖，并擬合出控制閥阻力與風(fēng)量之間的函數(shù)關(guān)系，為，同時為確定試驗(yàn)裝置風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓等參數(shù)提供一定的依與試驗(yàn)狀態(tài)相吻合，本章研究的物理模型由....

圖2-2控制閥網(wǎng)格

控制閥進(jìn)風(fēng)口到測試管道出風(fēng)口的計(jì)算區(qū)域長度約為10m。為了保證流場模擬準(zhǔn)確性，真實(shí)的模擬新風(fēng)進(jìn)口控制閥進(jìn)風(fēng)口進(jìn)氣狀態(tài)，現(xiàn)考慮以下兩種方案分別進(jìn)模擬。（1）方案1：在新風(fēng)進(jìn)口控制閥進(jìn)口處不填加流體域；（2）方案2：在新風(fēng)進(jìn)口控制閥進(jìn)口外填加正方形的流體域，其流體域邊長為倍的....

圖2-3控制閥外部流域網(wǎng)格

控制閥進(jìn)風(fēng)口到測試管道出風(fēng)口的計(jì)算區(qū)域長度約為10m。為了保證流場模擬準(zhǔn)確性，真實(shí)的模擬新風(fēng)進(jìn)口控制閥進(jìn)風(fēng)口進(jìn)氣狀態(tài)，現(xiàn)考慮以下兩種方案分別進(jìn)模擬。（1）方案1：在新風(fēng)進(jìn)口控制閥進(jìn)口處不填加流體域；（2）方案2：在新風(fēng)進(jìn)口控制閥進(jìn)口外填加正方形的流體域，其流體域邊長為倍的....

圖2-6觀測截面的速度流線圖對比

（a）方案1模型（b）方案2模型圖2-6觀測截面的速度流線圖對比方案1和方案2的控制閥進(jìn)口處壓力云圖對比如圖2-7所示。由圖可知，在方案1中，由于在控制閥進(jìn)口直接設(shè)置了壓力入口的邊界條件，方案1控制閥進(jìn)口面的全壓數(shù)值處處相等，為2500Pa，但方....

本文編號：4039703