發(fā)布時間：2022-01-05 10:34

　　為了滿足新型城鎮(zhèn)化和智慧城市建設(shè)的發(fā)展要求,國家通過政策指導(dǎo)不斷加快建筑工業(yè)化進程,預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)逐漸成為行業(yè)的研究熱點。本文提出的新型疊合式剪力墻是在雙板疊合式剪力墻基礎(chǔ)上改進而來,并依據(jù)國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及工程情況,主要對疊合面的抗剪構(gòu)造形式、預(yù)制板端頭鋼筋處理方式及拉結(jié)筋的形式進行創(chuàng)新,以不同偏心距、軸壓比為設(shè)計參數(shù),設(shè)計2組5片新型疊合式剪力墻和2片全現(xiàn)澆剪力墻試件。由于客觀原因,本課題未進行試驗研究,只利用ABAQUS有限元軟件進行數(shù)值模擬,并增加無抗剪槽疊合式剪力墻模型分析,研究試件在偏心荷載、單調(diào)水平荷載和低周往復(fù)荷載作用下的破壞過程、破壞形態(tài)、承載能力及抗震性能分析。模擬結(jié)果表明:新型疊合試件在偏心荷載作用下的破壞過程與全現(xiàn)澆試件基本相同,壓彎性能相近。在單調(diào)水平荷載作用下,新型疊合試件的水平承載能力在0.4范圍內(nèi)隨軸壓比增大而提高,而后不再提高,延性性能急劇降低;帶有圓形凹槽抗剪鍵的預(yù)制板可提高試件承載能力和變形能力;疊合面的摩擦系數(shù)對試件承載能力影響并不明顯。低周往復(fù)荷載作用下,由于疊合面的存在,新型疊合試件的滯回曲線“捏攏”效果更為明顯,說明試件受到剪切影響更多,其承... 

【文章來源】：蘇州科技大學(xué)江蘇省

【文章頁數(shù)】：77 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

鋼筋應(yīng)變片布置示意圖

應(yīng)變關(guān)系曲線表示的真實應(yīng)力true和應(yīng)變true。true nomtrue nom nomln(1 )(1 ) （3.1）混凝土損傷變量根據(jù)參考 ABAQUS 混凝土損傷模型參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)及驗證[33]和 ABQUS 軟件的說明混凝土的非彈性行為是通過 ABAQUS 有限元軟件中的塑性損傷模型來定義的，型假定：混凝土材料因受到拉力發(fā)生開裂以及受到壓力而致使材料壓潰，最終導(dǎo)料失效，并用拉伸等效塑性應(yīng)變plt ~和壓縮等效塑性應(yīng)變plc ~把控屈服面和破壞演化。由于材料具有損傷特性，致使材料發(fā)生剛度退化現(xiàn)象，這將控制應(yīng)力-應(yīng)線變化形式，由于單軸拉伸與壓縮的損傷因子不同，因此兩者的屈服強度、初始傷彈性剛度 E0及屈服后的表現(xiàn)不同。如圖 3.3，單軸壓縮時的曲線變化規(guī)律是當(dāng)應(yīng)力數(shù)值上升至屈服應(yīng)力c0時，材料由彈性階段轉(zhuǎn)變進入硬化階段，然后當(dāng)應(yīng)到cu后進入軟化階段；如圖 3.4，單軸拉伸時的曲線變化規(guī)律為當(dāng)拉伸應(yīng)力數(shù)值t0時，材料發(fā)生裂縫現(xiàn)象，并隨著應(yīng)力數(shù)值的增大裂縫不斷多，曲線形式有彈段轉(zhuǎn)變?yōu)檐浕A段。

應(yīng)變關(guān)系曲線表示的真實應(yīng)力true和應(yīng)變true。true nomtrue nom nomln(1 )(1 ) （3.1）混凝土損傷變量根據(jù)參考 ABAQUS 混凝土損傷模型參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)及驗證[33]和 ABQUS 軟件的說明混凝土的非彈性行為是通過 ABAQUS 有限元軟件中的塑性損傷模型來定義的，型假定：混凝土材料因受到拉力發(fā)生開裂以及受到壓力而致使材料壓潰，最終導(dǎo)料失效，并用拉伸等效塑性應(yīng)變plt ~和壓縮等效塑性應(yīng)變plc ~把控屈服面和破壞演化。由于材料具有損傷特性，致使材料發(fā)生剛度退化現(xiàn)象，這將控制應(yīng)力-應(yīng)線變化形式，由于單軸拉伸與壓縮的損傷因子不同，因此兩者的屈服強度、初始傷彈性剛度 E0及屈服后的表現(xiàn)不同。如圖 3.3，單軸壓縮時的曲線變化規(guī)律是當(dāng)應(yīng)力數(shù)值上升至屈服應(yīng)力c0時，材料由彈性階段轉(zhuǎn)變進入硬化階段，然后當(dāng)應(yīng)到cu后進入軟化階段；如圖 3.4，單軸拉伸時的曲線變化規(guī)律為當(dāng)拉伸應(yīng)力數(shù)值t0時，材料發(fā)生裂縫現(xiàn)象，并隨著應(yīng)力數(shù)值的增大裂縫不斷多，曲線形式有彈段轉(zhuǎn)變?yōu)檐浕A段。

【參考文獻】：
期刊論文
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[2]雙面疊合試件界面抗剪性能試驗[J]. 楊聯(lián)萍,余少樂,張其林,崔家春.  同濟大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2017(05)
[3]疊合面對疊合剪力墻極限承載力影響的數(shù)值分析[J]. 楊聯(lián)萍,余少樂,張其林,崔家春.  同濟大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2016(12)
[4]改進疊合板式剪力墻受力性能分析[J]. 張文瑩,余少樂.  河北工程大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2016(03)
[5]不同軸壓比下疊合板式剪力墻結(jié)構(gòu)抗震性能分析[J]. 楊聯(lián)萍,余少樂,張其林,崔家春.  振動與沖擊. 2016(09)
[6]帶格構(gòu)鋼筋混凝土疊合板的數(shù)值模擬與格構(gòu)鋼筋作用分析[J]. 劉運林,葉獻國,胡昊.  合肥工業(yè)大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2014(09)
[7]ABAQUS混凝土損傷塑性模型參數(shù)標(biāo)定及驗證[J]. 劉巍,徐明,陳忠范.  工業(yè)建筑. 2014(S1)
[8]豎向分布鋼筋單排間接搭接的帶現(xiàn)澆暗柱預(yù)制剪力墻抗震性能試驗[J]. 張微敬,錢稼茹,于檢生,秦珩,劉國權(quán).  土木工程學(xué)報. 2012(10)
[9]疊合板式剪力墻的力學(xué)計算模型[J]. 蔣慶,葉獻國,種迅.  土木工程學(xué)報. 2012(01)
[10]ABAQUS混凝土損傷塑性模型的動力性能分析[J]. 李敏,李宏男.  防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報. 2011(03)

碩士論文
[1]全裝配式混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)性能非線性有限元分析[D]. 許銘.湖南大學(xué) 2014



本文編號：3570196