180 m待拆煙囪處于狹窄范圍內(nèi),煙囪周?chē)鷥H正東方向有最大倒塌空間103 m,且東側(cè)邊界上有南北走向的地下循環(huán)水管,直徑3.2 m。經(jīng)分析決定采用分段爆破,分別在煙囪±0.0 m和+90 m開(kāi)爆破切口,分兩次向東偏北15°定向爆破。為保證電廠內(nèi)部運(yùn)行機(jī)組及地下循環(huán)水管的安全,爆破前分析了爆破振動(dòng)和塌落振動(dòng)對(duì)周?chē)鷰滋幹匾O(shè)施的影響,重點(diǎn)分析了塌落振動(dòng)對(duì)地下循環(huán)水管可能產(chǎn)生的擠壓破壞,振動(dòng)分析結(jié)果表明無(wú)論是塌落振動(dòng)還是爆破振動(dòng)都在安全允許范圍內(nèi)。爆破過(guò)程中在重要設(shè)施附近安裝傳感器進(jìn)行振動(dòng)監(jiān)測(cè),振動(dòng)監(jiān)測(cè)結(jié)果與振動(dòng)分析相符。本次煙囪爆破拆除和振動(dòng)安全分析實(shí)踐表明,在場(chǎng)地不夠的情況下,采用分段爆破技術(shù)拆除高煙囪是安全可靠的,塌落振動(dòng)對(duì)循環(huán)水管的擠壓安全分析方法可行。 

【文章來(lái)源】：爆破. 2020,37(03)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

待拆煙囪周?chē)h(huán)境示意圖(單位:m)

煙囪頭部觸地后,煙囪沖擊地面,沖擊應(yīng)力在回填土層內(nèi)以不超過(guò)45°的最大應(yīng)力角向下擴(kuò)散,由于煙囪頭部距離循環(huán)水管20 m,因此上部回填土層應(yīng)力不會(huì)直接傳向循環(huán)水管;由于在回填土層下是淤泥質(zhì)土,不承受剪切應(yīng)力,但可傳遞壓應(yīng)力,因此淤泥質(zhì)土在受到上部回填土傳遞來(lái)的應(yīng)力后會(huì)向側(cè)面水平擠壓,最終可能擠壓到循環(huán)水管,但在循環(huán)水管周?chē){后,凝結(jié)為整體,對(duì)循環(huán)水管起保護(hù)作用,循環(huán)水管不直接受擠壓,因此可消除水平擠壓力對(duì)循環(huán)水管的影響。如圖2所示。5 振動(dòng)監(jiān)測(cè)

振動(dòng)監(jiān)測(cè)測(cè)點(diǎn)布置圖(單位:m)

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]下穿地鐵隧道爆破振動(dòng)作用下給水管道動(dòng)力響應(yīng)特性研究[J]. 夏宇磬,蔣楠,周傳波,孫金山.  爆破. 2019(01)
[2]爆破拆除塌落振動(dòng)對(duì)淺埋金屬管道動(dòng)態(tài)響應(yīng)的相似性研究[J]. 王敏,龍?jiān)?鐘明壽,劉影,宋歌.  爆破. 2018(03)
[3]爆破荷載作用下埋地鋼管的動(dòng)態(tài)響應(yīng)實(shí)驗(yàn)研究[J]. 鐘冬望,黃雄,司劍峰,陳晨,盧哲,涂圣武.  爆破. 2018(02)
[4]爆破地震波作用下燃?xì)夤艿赖陌踩嚯x研究[J]. 郝郁清,程康,趙其達(dá)拉圖,吳杰,趙亮.  爆破. 2018(02)
[5]爆破振動(dòng)與塌落觸地振動(dòng)特點(diǎn)及傳播規(guī)律試驗(yàn)研究[J]. 季杉,謝偉平,王禮.  振動(dòng)與沖擊. 2018(11)
[6]基坑開(kāi)挖爆破下鄰近管道振動(dòng)速度安全閾值研究[J]. 高壇,周傳波,蔣楠,吉凌,路世偉.  安全與環(huán)境學(xué)報(bào). 2017(06)
[7]露天采礦爆破對(duì)中緬油氣管道振動(dòng)的影響試驗(yàn)[J]. 張景華,劉鐘陽(yáng).  油氣儲(chǔ)運(yùn). 2018(07)
[8]下穿隧道爆破地震作用下埋地輸氣管道的動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律研究[J]. 鄭爽英,楊立中.  爆破. 2015(04)
[9]在役管道近距離并行管溝的爆破施工技術(shù)[J]. 張志強(qiáng).  石油工程建設(shè). 2011(01)
[10]龍海大廈拆除爆破塌落振動(dòng)與爆破振動(dòng)的對(duì)比分析[J]. 鐘明壽,龍?jiān)?謝全民,李興華.  工程爆破. 2009(04)



本文編號(hào)：3524123