為研究?jī)鋈谘h(huán)作用對(duì)土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性的影響,利用強(qiáng)度折減法,通過大型有限元軟件ABAQUS計(jì)算獲得邊坡的穩(wěn)定安全系數(shù),與簡(jiǎn)化Bishop法獲得的理論安全系數(shù)進(jìn)行比較,并以特征部位位移發(fā)生突變作為破壞判據(jù),研究了坡度和凍融循環(huán)次數(shù)對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響。結(jié)果表明:采用有限元中邊坡整體失穩(wěn)的三種判據(jù)得到的安全系數(shù)相差不大,且與簡(jiǎn)化Bishop法得到的理論解誤差很小;當(dāng)坡度一定時(shí),邊坡的安全系數(shù)隨凍融循環(huán)次數(shù)增加逐漸降低,并最終趨于穩(wěn)定;當(dāng)凍融循環(huán)次數(shù)一定時(shí),邊坡安全系數(shù)隨坡角的減小而增大,即邊坡越平緩,安全系數(shù)越大,邊坡穩(wěn)定性越好,可為邊坡穩(wěn)定性影響因素的探究提供參考。 

【文章來源】：科學(xué)技術(shù)與工程. 2020,20(19)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

模型尺寸

按照二維平面應(yīng)變建立有限元模型,計(jì)算采用Mohr-Coulomb準(zhǔn)則,模型邊界條件為:左右兩側(cè)限制水平方向的位移,底部限制水平和垂直兩個(gè)方向的位移,上部為自由邊界。模型只受重力荷載作用,整個(gè)模型包括349個(gè)單元,單位類型為CPE4,網(wǎng)格劃分如圖2所示。1.3 計(jì)算結(jié)果

塑性應(yīng)變等值云圖反映了邊坡塑性應(yīng)變的分布,圖3所示為1次凍融循環(huán)作用下不同折減系數(shù)時(shí)三種不同情況下邊坡的塑性應(yīng)變等值云圖,邊坡變形顯示比例設(shè)置為0。由圖3塑性應(yīng)變的分布可直觀判斷出邊坡失穩(wěn)的發(fā)展過程,即塑性區(qū)最先從坡腳處產(chǎn)生,隨著邊坡發(fā)生屈服的區(qū)域逐漸擴(kuò)大并向坡頂延伸,直至到達(dá)坡頂,即坡腳與坡頂間的塑性區(qū)發(fā)生貫通,邊坡發(fā)生失穩(wěn)。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]凍結(jié)飽和砂巖三軸壓縮力學(xué)特性及強(qiáng)度預(yù)測(cè)模型研究[J]. 楊更社,魏堯,申艷軍,王磊,劉慧,董西好,李曉晉.  巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào). 2019(04)
[2]基于凍融循環(huán)試驗(yàn)的季節(jié)性凍土區(qū)邊坡穩(wěn)定性分析[J]. 崔廣芹,尚志成,秦迪.  長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào). 2018(08)
[3]凍融循環(huán)對(duì)青藏粉砂土力學(xué)性質(zhì)影響的試驗(yàn)研究[J]. 常丹,劉建坤,李旭,于錢米.  巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào). 2014(07)
[4]基于容重增加與強(qiáng)度折減法的邊坡穩(wěn)定性對(duì)比分析[J]. 史俊濤,黃春暉,孔思麗,任琪.  科學(xué)技術(shù)與工程. 2013(35)
[5]基于強(qiáng)度折減法的邊坡穩(wěn)定性分析[J]. 陳印東,劉叔灼.  科學(xué)技術(shù)與工程. 2010(24)
[6]基于強(qiáng)度折減有限元法的土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析[J]. 張永明,符鋅砂.  科學(xué)技術(shù)與工程. 2009(23)
[7]邊坡穩(wěn)定性中BISHOP法的解析計(jì)算[J]. 蔣斌松,康偉.  中國(guó)礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào). 2008(03)
[8]凍融循環(huán)條件下土的融沉性質(zhì)試驗(yàn)研究[J]. 梁波,張貴生,劉德仁.  巖土工程學(xué)報(bào). 2006(10)
[9]有限元強(qiáng)度折減法在土坡與巖坡中的應(yīng)用[J]. 鄭穎人,趙尚毅.  巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào). 2004(19)
[10]用有限元強(qiáng)度折減法進(jìn)行邊坡穩(wěn)定分析[J]. 鄭穎人,趙尚毅,張魯渝.  中國(guó)工程科學(xué). 2002(10)

博士論文
[1]基于凍融界面強(qiáng)度損傷的季凍區(qū)土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性研究[D]. 葛琪.吉林大學(xué) 2010



本文編號(hào)：3448051